光伏微型逆變器輔助電源的變壓器設計

摘要：在光伏微型逆變器中需要給控制板，繼電器，散熱風(fēng)扇，電流采樣器以及驅動(dòng)小板等供應不同電壓和不同功率的直流電源，本文設計了從光伏板取電的一個(gè)多路輸出的高頻變壓器。原負邊的線(xiàn)圈采用了三明治疊繞的方法，以此來(lái)減少漏感，并且對輔助電源的電流反饋和電壓反饋環(huán)節進(jìn)行了設計，確?？蛰d與滿(mǎn)載下都有穩定的輸出，最后，搭建了電路，對光伏微型逆變器進(jìn)行供電與調試。由于采用電流與電壓雙環(huán)控制，負載調整率更低，對實(shí)驗波形進(jìn)行分析并驗證了設計方案可行性。

光伏發(fā)電是種潔凈的能源，高頻變壓器在光伏微型逆變器中起著(zhù)能量轉換和傳遞的作用，因此在這個(gè)過(guò)程中的轉換效率是衡量高頻變壓器設計好壞的關(guān)鍵因素之一。然而高頻反激變壓器具有能量轉化效率高，可以實(shí)現多路輸出，是光伏微型逆變器輔助電源理想拓撲的選擇。

本文在介紹高頻反激變壓器設計原理的基礎上。首先，根據輸入輸出問(wèn)的電流，電壓，功率，傳遞效率以及工作模式，推導出所選變壓器磁芯，和原副邊的繞線(xiàn)匝數和股數以及電感量。然后，由電流反饋回路計算出檢流電阻值，以及光耦反饋環(huán)節的分壓電阻和補償電阻值與電容值，采用了傳遞函數和伯德圖的分析方法。最后，利用ATLAB/simu link軟件進(jìn)行了仿真;同時(shí)，搭建了由這款變壓器組成的電源模塊在光伏微型逆變器中實(shí)驗，對仿真結果進(jìn)行驗證。實(shí)驗結果表明，所設計高頻反激變壓器滿(mǎn)足光伏微型逆變器的需求。

1 光伏微型逆變器結構

圖1為光伏微型逆變器的結構，在光伏微型逆變器內，因為輔助電源起到給系統提供三路不同電壓輸出的作用，所以這三路輸出的功率變化時(shí)要確保其輸出電壓不能有太大的變化，這樣才能有利于系統穩定的工作。此外，輔助電源的變壓器設計和繞制方法對系統的效率與穩定也有重要影響，因此，輔助電源的變壓器設計需要理論計算和軟件仿真以及實(shí)驗調試來(lái)確保其高效穩定的工作。

2 輔助電源的變壓器設計

2.1 設計條件

輸入電壓范圍：(光伏板)35～60 Vdc。

設計輸出電壓：(+15 V，+12 V，HF.POWER)。

最大輸出功率為：Pout=40 W。

變換效率為：Eff=0.8。

變壓器工作在不連續模式。

IC選擇UC3845，最大占空比Dmax=0.55。

開(kāi)關(guān)頻率為：fs=40 kHz。

2.2 設計過(guò)程

1)變壓器磁芯材質(zhì)的選擇

選用鐵氧體材質(zhì)TDK PC40，該材質(zhì)的基本參數如下表。

TDK PC40相關(guān)參數，其中：Bs=390mT@100degree，Br=55mT@100degree，deltaB=390-55=335mT。

當工作頻率為40 kHz時(shí)候，取80%的飽和值，335*0.8=268mT。

2)變壓器磁芯尺寸的計算

根據AP=AW*Ae=(Pt*10000)/(2△B*fS*J*Ku)，其中，Aw是變壓器窗口面積，Ae是磁芯橫截面積，視在功率Pt=Pout/Eff+Pout，電流密度J=400A/cm^2，繞組系數Ku=0.4，則有：

Ap=[(40/0.8+40)*10000]/(2*0.268*40*1000*400*0.4)=0.2624cm^4，選擇EI25立式(5+5)其中Ae=41mm^2，Aw=77.12mm^2，Ap=0.3165cm^4。

3)計算輸入功率及輸入電流

Pin=Pout/Eff=40/0.8=50W，Iin=Pin/Vi=50/35=1.43A。

4)計算原邊電感值

在最小輸入電壓(35 V)時(shí)，工作在不連續模式的臨界狀態(tài)(這樣既可以保證電路在任何時(shí)候都工作在不連續模式，又能最大地利用占空比)，此時(shí)D=0.55，△I=Iin*2/D= 1.43*2/0.55=5.2A.電感經(jīng)驗系數Ks=1.8。

L=Vi*D/(△I*fs*Ks)=35*0.55/(5.2*40*1000*1.8)=51.4 uH

5)計算原邊繞組匝數Np

在最大輸入電壓60 V時(shí)，Ton=0.55*1/40000Hz=13.75μs，電阻系數Rs=0.19ohm，D=L*fs/Vin*Rs=51.4*le-6*40*le3/(60*0.19)=0.1804，由E=NBA/D=>Np=D*Vi/(B*Ae*fs*K)，磁芯系數K=0.9，Np=0.33*60/(0.268*41*le-6*40*le3*0.9)=50.0546Ts，取整50Ts。

6)計算偏置繞組匝數Np2和Ns2

Vout=15.7+0.8=16.5V，Vin*D=(Np/Ns)*Vout*(1-D)=>Np1/Np2=Vin*D/Vout*(1一D)=35*0.55/(16.5。0.45)=2.6，Np2=50/2.6=19.23Ts，取Np2(+15V)=19 Ts。Np1/Ns2=Vin*D/[Vs2*(1-D)]=35*0.55/(13.5*0.45)=3.17

Ns2=50/3.17=15.7729Ts，取Ns2(+12V)=16Ts。

3 仿真及實(shí)驗驗證

為了驗證以上的理論設計，利用Matlab/simulink軟件構建了一個(gè)仿真模型，設計三路輸出，得到了仿真波形。同時(shí)，還搭建了實(shí)物測波形與仿真波形對比。其中圖2是15 V，12 V的兩路輸出和驅動(dòng)信號Ugs;圖3中的1通道是副邊15 V的輸出;2通道是驅動(dòng)信號Ugs;3通道是原邊電流。

4 結論

本文圍繞變壓器工作原理，首先根據磁芯手冊的參數和AP法來(lái)計算磁芯的尺寸，從而選擇合適的磁芯，然后根據原副邊的功率變換關(guān)系來(lái)計算原副邊的匝數和股數，最后利用Matlab/Simulink平臺對分析推導進(jìn)行了仿真;同時(shí)，搭建實(shí)驗平臺對仿真結果進(jìn)行驗證。實(shí)驗結果表明，通過(guò)三明治繞法和反饋回路合理的設計，可以較好地實(shí)現低損耗和穩定輸出的目標。