基于復合左右手傳輸線(xiàn)的帶通濾波器小型化設計

1968年，前蘇聯(lián)科學(xué)家VESELAGO從Maxwell方程出發(fā)分析了電磁波在介電常數ε和磁導率μ同時(shí)為負的介質(zhì)中的傳播特性[1]，即電磁波在這種物質(zhì)中傳播時(shí)電場(chǎng)E、磁場(chǎng)H和波矢量k成左手關(guān)系，定義這種材料為左手材料LHMs(Left Hand Materials)。1996年和1999年，英國帝國理工大學(xué)的PENDRY教授分別提出導體桿(Wires)[2]和開(kāi)口諧振環(huán)SRRs(Split Ring Resonator)[3]來(lái)分別實(shí)現負介電常數ε和負磁導率μ。2001年，美國加州大學(xué)的SMITH D R等人，通過(guò)組合導體桿和開(kāi)口諧振環(huán)陣列[4],首次構造出了微波頻段ε和μ同時(shí)為負的左手材料，取得了突破性進(jìn)展。復合左右手傳輸線(xiàn)可以視為左手材料基于電路理論的實(shí)現形式，由CALOZ等人于2002年提出[5]。其左手傳輸線(xiàn)等效電路是由串聯(lián)電容與并聯(lián)電感構成，實(shí)際電路形式為交指電容和短截線(xiàn)電感。由于寄生參數效應，其等效電路會(huì )出現串聯(lián)電感與并聯(lián)電容，而串聯(lián)電感與并聯(lián)電容構成傳統的右手傳輸線(xiàn)。因此理想左手傳輸線(xiàn)并不存在，而是以復合左右手傳輸線(xiàn)的形式存在。
通信系統中經(jīng)常采用帶通濾波器來(lái)抑制寄生信號。隨著(zhù)微波毫米波技術(shù)的快速發(fā)展，通信系統對微波濾波器提出了更高的性能要求，例如小型化、低插入損耗、高阻帶衰減。而復合左右手傳輸線(xiàn)，已經(jīng)被廣泛應用于濾波器領(lǐng)域。作為一般微波器件，基于其零階諧振特性，其尺寸可以突破二分之一工作波長(cháng)的限制。近來(lái)，這種傳輸線(xiàn)已經(jīng)被用來(lái)實(shí)現超寬帶濾波器的小型化[6]。其電路形式除交指電容和短截線(xiàn)電感之外，還有平面蘑菇形式[7]、過(guò)孔蘑菇形式[8]以及互補諧振環(huán)與開(kāi)縫微帶線(xiàn)組合的形式[9]等。其中大多數是以模仿左手傳輸線(xiàn)等效電路中的串聯(lián)電容和并聯(lián)電感的形式而實(shí)現的。本文基于左手傳輸線(xiàn)等效電路，提出了一種新型的基于復合左右手傳輸線(xiàn)理論的諧振器，并且利用兩個(gè)這樣的諧振單元，構造了一種工作于9.2 GHz~9.5 GHz的帶通濾波器，可應用于搜救雷達頻段。與傳統的耦合微帶線(xiàn)形式的帶通濾波器相比，在兼顧性能的前提下,其實(shí)際占用尺寸縮小了80%。并且通過(guò)將基于有限元的HFSS全波仿真結果與基于矩量法的ADS仿真結果和實(shí)際測量結果對比，分析了該小型化濾波器的性能。
1 耦合微帶線(xiàn)濾波器設計
作為復合左右手傳輸線(xiàn)對微波濾波器的小型化對比，以用于搜救雷達的帶通濾波器為例。該帶通濾波器采用耦合微帶線(xiàn)形式，通帶范圍是9.2 GHz~9.5 GHz，中心頻率9.35 GHz，相對帶寬0.03，與50 Ω阻抗匹配。介質(zhì)基板為F4B，相對介電常數2.65，厚度1 mm，損耗正切0.001 9。為了獲得較陡峭的阻帶衰減，采用5級耦合微帶線(xiàn)結構。通過(guò)ADS優(yōu)化仿真，將優(yōu)化結果導入到電路版圖，尺寸標注如圖1所示。圖2是電路仿真結果，對電路版圖產(chǎn)生的仿真結果沒(méi)有進(jìn)一步微調，目的是獲得該條件下耦合微帶線(xiàn)濾波器的一般尺寸即可，從而與基于復合左右手傳輸線(xiàn)原理構成的小型化濾波器的尺寸對比。

圖1中，耦合微帶線(xiàn)中心對稱(chēng)。經(jīng)過(guò)優(yōu)化仿真，尺寸優(yōu)化結果為W=2.73 mm, L=5.36 mm，W1=1.156 mm, W2=1.675 mm,W3=1.702 mm, L1=5.15mm,L2=5.08 mm, L3=5.094 5 mm,S1=0.487 mm,S2=1.9 mm,S3=2.1 mm。帶內插損1 dB, 通帶波紋0.5 dB。最終，該濾波器整體占用尺寸約為為19 mm×36 mm。
2 基于復合左右手傳輸線(xiàn)理論的帶通濾波器設計
在普通微帶線(xiàn)中，只有正的諧振模式。在無(wú)耗情況下進(jìn)行考慮，βl=mπ, (m=1,2,3…), β為傳播常數。諧振頻率決定腔的物理長(cháng)度，即當諧振腔的長(cháng)度為半波長(cháng)的整數倍才會(huì )發(fā)生諧振,使得器件的尺寸大小受到了限制。這樣，基模(m=1)的微帶諧振腔長(cháng)度至少為l=1/2·λ。
而CRLH TL的傳播常數可以為負(對應傳輸模式m=-1,-2…），可以為正(m=1,2…)，也可以為零(m=0)，這就使其具有了零模傳輸的特性，即零階諧振特性。由理論推導可以看出，此諧振模式與器件的尺寸無(wú)關(guān)。進(jìn)一步運用Bloch-Floquet理論推導發(fā)現，其中心頻率只依賴(lài)于結構本身加載的電容與電感。因此，這個(gè)特性可以被用來(lái)研究實(shí)現微波器件的小型化。
理想左手傳輸線(xiàn)由串聯(lián)電容和并聯(lián)電感組成，因此，圖3所示的諧振單元可以來(lái)模仿這種電路的構成形式:微帶線(xiàn)與該結構單元之間的縫隙等效為串聯(lián)電容，該結構單元的中心短截線(xiàn)通過(guò)過(guò)孔接地等效為并聯(lián)電感?；鍏蹬c耦合微帶線(xiàn)濾波器相同。由于加工精度的限制,該單元饋線(xiàn)設置為近似50 Ω,寬度Ws=2.8 mm，長(cháng)度Fs=5.4 mm，過(guò)孔直徑為0.3 mm，圓形覆銅焊盤(pán)直徑0.7 mm。該單元兩邊臂長(cháng)C=3.2 mm，單元與饋線(xiàn)縫隙為0.2 mm。當B1=3.6 mm, B2=3.4 mm時(shí)，該諧振單元諧振于9 GHz，對該單元結構進(jìn)行矩量法仿真，并對端口進(jìn)行去嵌套處理，取去嵌套距離為Fs，即去嵌套邊界剛好取到縫隙電容邊緣。其傳輸特性如圖4所示。通過(guò)調節中心短截線(xiàn)電感的長(cháng)度或者饋線(xiàn)與單元間縫隙寬度可以大范圍調諧該結構單元的諧振中心頻率。例如，隨著(zhù)中心短截線(xiàn)長(cháng)度的減小，該諧振單元的謝振頻率升高，如圖5所示。