電-磁振子組合型UWB天線(xiàn)

有關(guān)超寬帶輻射天線(xiàn)小型化研究的文獻報道不多見(jiàn)。俄羅斯在小型化多通道天線(xiàn)[1]方面有 一些實(shí)驗研究結果。但這種天線(xiàn)及其陣列[2]的理論研究有一定難度，目前主要以實(shí)驗研究為主，應用也十分有限。由于瞬態(tài)激勵脈沖具有寬頻帶特征，鑒于此， 本文從電-磁組合型天線(xiàn)的物理結構分析入手，結合實(shí)驗和數值模擬，采用頻域和時(shí)域測量相結合的方法，對電-磁組合型天線(xiàn)的特性進(jìn)行了研究。

1 理論分析

1.1 天線(xiàn)結構

圖1為電-磁振子組合型超寬帶天線(xiàn)結構示意圖[2]。圖中所示：①為天線(xiàn)同軸饋電區；②為外導體板；③為電流環(huán)調節器；④為T(mén)EM喇叭上極板；⑤為T(mén)EM喇叭下極板。

圖1 電-磁振子組合型UWB天線(xiàn)結構示意圖

1.2 天線(xiàn)物理結構及其特性分析

天線(xiàn)的物理結構與天線(xiàn)性能有比較密切的關(guān)系。輻射天線(xiàn)的輸入阻抗與超寬譜脈沖源的特性阻抗的 失配，造成天線(xiàn)饋源處不同程度地反射。從圖1所示的天線(xiàn)結構形式來(lái)看，激勵脈沖（如圖2）進(jìn)入同軸饋電區后，具有寬頻帶特征（如圖3）的脈沖電流饋入天 線(xiàn)。一部分電流通過(guò)①、③、②構成的電流環(huán)（或磁振子）向自由空間輻射,同時(shí)產(chǎn)生反射波和熱耗（由于激勵脈沖的上限頻率較低，天線(xiàn)的熱損耗一般可不予考 慮）；另一部分電流通過(guò)①、④、⑤構成的阻抗漸變型TEM喇叭（主要表現為電振子輻射器）向自由空間輻射，同時(shí)也產(chǎn)生反射波。

圖2 激勵脈沖波形 圖3 激勵脈沖頻譜

根據以上分析，可以得到該天線(xiàn)等效電路，如圖4所示。其中Rring、Rtrumpet分別為天線(xiàn)的磁振子（電流環(huán)）與電振子（TEM喇叭）的輻射電阻，二者與激勵信號的頻率f成非線(xiàn)性關(guān)系。

圖4 電-磁振子天線(xiàn)等效電路圖

天線(xiàn)中的電流環(huán)為并聯(lián)諧振回路，隨著(zhù)頻率的提高，電流環(huán)由低頻短路負載逐漸轉變成為以磁振子 為主的輻射器，磁振子的輻射電阻Rring也相應增加。對低頻而言，電流環(huán)為小環(huán)輻射器，相當于磁基本振子，其輻射特性等同于磁基本振子；而對高頻而言， 它又相當于大電流環(huán)輻射器，可以應用大電流環(huán)輻射理論來(lái)分析其輸入特性和輻射特性。

在電-磁振子組合型超寬帶天線(xiàn)中，TEM喇叭相當于串聯(lián)諧振回路。隨著(zhù)頻率的提高，TEM喇 叭由低頻開(kāi)路負載逐漸轉變成以電振子為主的輻射器，電振子的輻射電阻Rtrumpet也隨之變化。對低頻而言，TEM喇叭最基本的物理模型為偶極子天線(xiàn)， 它的輻射場(chǎng)是若干偶極子場(chǎng)的矢量疊加。其時(shí)域輻射場(chǎng)表達式[4]為：

其中：f(g)為T(mén)EM喇叭特性阻抗與自由空間阻抗的比值，δ(a)(t)為沖擊函數，h為喇叭口面高度，l為喇叭長(cháng)度，V0 為饋入天線(xiàn)的階躍電壓的幅值。

隨著(zhù)頻率的進(jìn)一步提高，TEM喇叭再轉變成為高頻短路負載。當頻率f很高時(shí)，TEM喇叭電振子和電流環(huán)磁振子均嚴重失諧，分別處于短路和開(kāi)路狀態(tài)。造成饋源處較大反射。

電-磁振子組合型超寬帶天線(xiàn)中電振子與磁振子的遠區輻射場(chǎng)同為垂直極化波。通過(guò)調整磁振子與 電振子的參數Lring、Ctrumpet以及相位中心距，使兩個(gè)天線(xiàn)振子形成電-磁振子互補輻射[3]，從而降低天線(xiàn)的輻射電阻對信號頻率的依賴(lài)，擴展 了天線(xiàn)的工作頻帶，降低了天線(xiàn)負載的不匹配所造成的反射，而且還能使兩個(gè)輻射器的空間瞬態(tài)輻射場(chǎng)相互疊加，最大限度地提高天線(xiàn)的輻射效率。

2 模擬計算

在以上分析的基礎上，利用數值模擬軟件對50x50x50cm3的電-磁振子組合型超寬帶天線(xiàn)進(jìn)行了模擬，圖5、圖6為數值模擬結果。

（a） 天線(xiàn)駐波曲線(xiàn) （b） 天線(xiàn)輸入阻抗圓圖

圖5 50cm電-磁振子組合型天線(xiàn)模擬結果

圖 6 不同頻率下50cm電-磁振子組合型UWB天線(xiàn)在θ=900和φ=900平面的方向圖

3 實(shí)驗結果

通過(guò)模擬與分析，優(yōu)化設計了一付長(cháng)、寬、高尺寸均為50cm的電-磁振子組合型UWB天線(xiàn)（如圖7所示），并用頻域和時(shí)域測量方法對天線(xiàn)進(jìn)行了測試。

圖8為采用安立的 失量網(wǎng)絡(luò )分析儀MS4623B所測得的天線(xiàn)駐波曲線(xiàn)、阻抗圓圖和時(shí)域反射測量曲線(xiàn)。 頻域測量的結果表明，該天線(xiàn)在100MHz~1GHz的10倍頻程內，天線(xiàn)的駐波系數小于3，與數值模擬的結果基本吻合。從時(shí)域測量曲線(xiàn)圖8（c）看出： 天線(xiàn)最 圖7 電-磁振子組合型UWB天線(xiàn)

大反射點(diǎn)在饋源輸出端。

圖8 MS4623B失網(wǎng)測量結果

圖9為天線(xiàn)饋入超寬帶脈沖信號時(shí)，用Tek TDS684測量到的入射脈沖、反射脈沖和輻射場(chǎng)脈沖波形。其中，激勵脈沖信號底寬約為2ns，前沿為350ps，峰值電壓為150V。入射信號與反射信 號采用無(wú)感電容分壓器（分壓比為100:1），輻射場(chǎng)測量采用帶寬為80MHz~2GHz、有效高度為6.1cm的TEM喇叭測量天線(xiàn)，測量點(diǎn)位于天線(xiàn)最 大輻射方向距離口面10m處。測得反射波最大正峰29.8V、最大負峰為-35.6V，測點(diǎn)的電場(chǎng)強度為24.6V/m。求得該天線(xiàn)輻射效率Kw=Wr /Wg=60%(Wr=Wg-Wref為天線(xiàn)的輻射能，Wg為激勵脈沖能量，Wref為天線(xiàn)反射脈沖的能量)。

圖9 時(shí)域測量波形

4 結論及存在的問(wèn)題

通過(guò)以上分析和研究得出：電-磁振子組合型天線(xiàn)利用電流環(huán)與TEM喇叭的互補狀態(tài)來(lái)實(shí)現帶寬 擴展，天線(xiàn)結構參數調整合適，小型化UWB天線(xiàn)能夠做到帶寬寬、輻射效率高；盡管天線(xiàn)尺寸小，由于采用同軸過(guò)渡饋電結構，可以解決高功率UWB脈沖饋電難 的問(wèn)題；天線(xiàn)結構和瞬態(tài)脈沖輻射問(wèn)題比較復雜，不宜直接和完全采用時(shí)域方法，而用頻域方法研究天線(xiàn)的結構和特性相對容易，它為天線(xiàn)的時(shí)域特性研究創(chuàng )造了條 件。

存在的問(wèn)題是：由于天線(xiàn)結構的復雜性，天線(xiàn)各部分電流分布的求解相當困難，另外，在進(jìn)行電-磁振子組合型天線(xiàn)模擬計算時(shí)，由于計算資源的限制以及建立的模型與實(shí)際天線(xiàn)間有較大的差異，從而造成了計算與測量結果之間的誤差。