跟電源專(zhuān)家陶顯芳學(xué)電源技術(shù)（五）：電源開(kāi)關(guān)管保護電路參數的計算

電源的開(kāi)關(guān)管電路

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　　從圖7可以看出，當電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，勵磁電流在開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯中儲存的磁能量將會(huì )通過(guò)開(kāi)關(guān)變壓初、次級線(xiàn)圈產(chǎn)生反電動(dòng)勢進(jìn)行釋放，次級線(xiàn)圈產(chǎn)生的反電動(dòng)勢將通過(guò)整流濾波電路進(jìn)行平滑濾波后，再給負載提供功率輸出；同時(shí)流過(guò)變壓器次級線(xiàn)圈的電流也要給變壓器鐵芯進(jìn)行消磁，使變壓器鐵芯中被磁化后的磁感應強度（最大磁通密度Bm）退回到被勵磁電流磁化之前的值（剩磁Br）。

　　但在實(shí)際消磁過(guò)程中，由于變壓器初、次級線(xiàn)圈存在漏感，流過(guò)次級線(xiàn)圈N2的電流 并不能完全使變壓器鐵芯進(jìn)行退磁，即，變壓器鐵芯中儲存的，未被電流 退磁的一部分磁能量，將會(huì )通過(guò)漏感Ls產(chǎn)生的反激電壓脈沖，在變壓器初級線(xiàn)圈回路中產(chǎn)生電流來(lái)釋放。此時(shí)，如果反激脈沖電壓 泄放回路的等效電阻（圖中未畫(huà)出）很大，將會(huì )在漏感Ls或等效電阻R兩端產(chǎn)生非常高的反激輸出電壓。在圖3或圖7中，電源開(kāi)關(guān)管D、S極兩端的等效電容Cds（實(shí)為等效電阻Rds），就相當于漏感Ls產(chǎn)生反激脈沖電壓 泄放回路的等效電阻。

　　前面已經(jīng)分析過(guò)（參看圖3和圖6），當電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，加到開(kāi)關(guān)管D、S極之間的電壓等于輸入電壓U與開(kāi)關(guān)變壓器初級線(xiàn)圈N1產(chǎn)生的反激輸出脈沖電壓（包括漏感產(chǎn)生的反激輸出脈沖電壓）之和；而開(kāi)關(guān)變壓器初級線(xiàn)圈N1產(chǎn)生的反激電壓脈沖，正好等于其半波平均值與一個(gè)振蕩波形迭加（參看圖6-c）。

　　可以證明，在開(kāi)關(guān)電源電路中，當電源開(kāi)關(guān)管突然關(guān)斷時(shí)，反激輸出尖峰高壓脈沖主要是由變壓器的漏感Ls產(chǎn)生的；漏感Ls產(chǎn)生的尖峰脈沖，首先迭加在一個(gè)幅度為開(kāi)關(guān)變壓器初級線(xiàn)圈N1反激輸出電壓的半波平均值之上，然后再與輸入電壓迭加；三個(gè)部分電壓迭加后都一起加到電源開(kāi)關(guān)管的D、S極之間。

　　在反激式開(kāi)關(guān)電源之中，開(kāi)關(guān)變壓器次級線(xiàn)圈一般都要與整流濾波電路連接，經(jīng)整流濾波后輸出的直流電壓，其紋波電壓非常小，其輸出電壓基本上就等于開(kāi)關(guān)變壓器次級線(xiàn)圈反激輸出電壓脈沖的半波平均值，或輸出電壓就是在半波平均值的基礎上迭加一個(gè)紋波，當紋波電壓很小時(shí)，輸出電壓就可以認為等于輸出電壓脈沖的半波平均值。

　　關(guān)于變壓器初、次級線(xiàn)圈反激輸出電壓的幅值以及半波平均值的定義與計算，請參考前面（5）～（8）式，不過(guò)需要注意的是，這些等式給出的結果，并沒(méi)有把分布電容對電路的影響考慮進(jìn)去，當把分布電容考慮進(jìn)去時(shí)，電路相對要復雜一些。

　　根據以上分析，以及（5）～（8）式計算結果，開(kāi)關(guān)變壓器次級線(xiàn)圈輸出到整流二極管的反激輸出電壓脈沖的幅度正好等于輸出電壓脈沖的半波平均值（忽略整流二極管的壓降以及分布電感Ls對輸出電壓的影響）；通過(guò)電磁感應，次級電壓脈沖幅度等效到初級線(xiàn)圈的電壓脈沖幅度也是半波平均值，即：　，

　　 為初級線(xiàn)圈電壓脈沖的半波平均值， 為次級線(xiàn)圈電壓脈沖的半波平均值，n為變壓器次級線(xiàn)圈與初級線(xiàn)圈的電壓比。

　　在正激式開(kāi)關(guān)電源之中，開(kāi)關(guān)變壓器必須要設置一個(gè)次級反饋線(xiàn)圈，反饋線(xiàn)圈輸出的反激電壓脈沖經(jīng)過(guò)整流之后，再反饋回工作電壓的輸入端，這相當于反饋線(xiàn)圈輸出的反激電壓脈沖高出輸入電壓部分完全被限幅；因此，在反饋線(xiàn)圈輸出的電壓中基本不含尖峰脈沖電壓，其等效到初級線(xiàn)圈輸出的反激電壓也不含尖峰脈沖電壓。

　　由此可知，當電源開(kāi)關(guān)管關(guān)斷時(shí)，無(wú)論是反激式開(kāi)關(guān)電源或者是正激式開(kāi)關(guān)電源，在無(wú)漏感的情況下，開(kāi)關(guān)變壓器初級線(xiàn)圈反激輸出的電壓脈沖幅度都基本等于半波平均值，從而可以間接證明：開(kāi)關(guān)變壓初級線(xiàn)圈產(chǎn)生的高壓反電動(dòng)勢是由變壓器初級線(xiàn)圈的漏感Ls產(chǎn)生的。

　　由（5）～（8）式可知，變壓器初、次級線(xiàn)圈反激輸出電壓的幅值主要與電源開(kāi)關(guān)管的導通時(shí)間Ton的大小和電流回路中泄放電阻的大小有關(guān)，還與充電回路的電容大小有關(guān)；當電流回路中泄放電阻的阻值很大或者開(kāi)路時(shí)，漏感產(chǎn)生的反激輸出電壓脈沖幅度是很高的，但其半波平均值與泄放電阻的阻值大小幾乎不相關(guān)，只與脈沖寬度相關(guān)，請參看（5）～（8）式?！　≡趫D7中，當電源開(kāi)關(guān)管Q1關(guān)斷時(shí)，如果忽略整流二極管的電壓降，電容器C兩端的電壓uc，就等于變壓器初級線(xiàn)圈中勵磁電感 與漏感 產(chǎn)生的感應電動(dòng)勢（反激電壓） 與 之和，即：

　　 ——開(kāi)關(guān)管關(guān)斷時(shí) （22）

　　其中，

　　 ——開(kāi)關(guān)管關(guān)斷時(shí) （23）

　?。?8）式中， 為電源開(kāi)關(guān)管由導通到完全關(guān)斷期間電容器C儲存的能量， 為電源開(kāi)關(guān)管由導通到完全關(guān)斷期間電阻R損耗的能量， 為電源開(kāi)關(guān)管由導通到完全關(guān)斷期間漏極電流（逐步減?。﹄娙萜鰿充電產(chǎn)生分流作用所做的功。

　　如果不考慮電阻R對電容器C充電時(shí)產(chǎn)生的分流作用，以及開(kāi)關(guān)管由導通到完全關(guān)斷期間漏極電流（逐步減?。﹄娙萜鰿充電時(shí)產(chǎn)生的分流作用，即： 。

則（28）式可以改寫(xiě)為：

　　仔細觀(guān)察（31）式和（32）式可知，當電容器C的積累電荷很小時(shí)，電容器C兩端電壓的半波平均值就正好等于或略大于紋波電壓的兩倍，即： 。為了計算方便，在計算過(guò)程中，我們可以令電容器C兩端電壓的半波平均值約等于紋波電壓的兩倍來(lái)進(jìn)行計算。即： 。

　?。?5）和（36）中，r為一個(gè)與電阻R大小有關(guān)和與開(kāi)關(guān)管D-S極之間分布電容參數有關(guān)的分流系數，0 ≤ r ≤ 1 。分流系數表示：當考慮電阻R對電容器C充電的分流作用，以及開(kāi)關(guān)管由導通到完全關(guān)斷期間，漏極電流對電容器C充電的分流作用時(shí)，R和D-S極分布電容對電容器C充電產(chǎn)生的分流作用為（1 - r）倍。當R開(kāi)路和D-S極分布電容等于0時(shí)，分流系數r = 1 。

　　在實(shí)際應用中，總是要對計算結果預留一定的余量；如果令（35）和（36）式中的分流系數r = 1，即：當使用（35）和（36）式計算電容器兩端的紋波電壓或電容器的容量時(shí)，其計算得到的結果就相當于已經(jīng)預留了（1 - r）倍的余量。因此，我們可以用（35）和（