基于滑?？刂频娜嚯p降壓式并網(wǎng)逆變器

在可再生能源發(fā)電技術(shù)飛速發(fā)展的今天，并網(wǎng)逆變器作為可再生能源發(fā)電的關(guān)鍵設備，已經(jīng)成為當前的研究熱點(diǎn)。三相雙壓式并網(wǎng)逆變器作為一種新型拓撲，從根本上克服了傳統的三相橋式并網(wǎng)逆變器存在的橋臂直通問(wèn)題[1-2]，工作時(shí)不用插入死區時(shí)間，可以很好地提高輸出波形的質(zhì)量。因此，三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器具有重要的應用價(jià)值。但是在三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器的控制研究中，目前常見(jiàn)的只有傳統的PWM控制、滯環(huán)控制和單周控制。其中PWM控制的動(dòng)態(tài)性能差且存在穩態(tài)誤差[3]；而滯環(huán)控制雖然具有很好的魯棒性但其開(kāi)關(guān)頻率不固定，從而導致濾波器設計困難[4]；單周控制雖然不存在穩態(tài)誤差且抗輸入擾動(dòng)能力強，但其抗輸出擾動(dòng)能力薄弱[5]。
采用

理想情況下，圖1所示拓撲中電感均相等，假設都等于L，且可以忽略橋臂直通問(wèn)題。因此，當三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器運行在六段運行模式時(shí)，可以將三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器的開(kāi)關(guān)和二極管等效重組成如圖3所示的等效分析電路。以區間Ⅰ為例進(jìn)行分析，可以看出當三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器和等效分析電路都按照表1運行在六段運行模式時(shí)，它們在該區間可以等效成同一個(gè)電路，如圖4所示。同理在其他區間時(shí)三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器與其等效分析電路都有一個(gè)對應的等效電路。

式中起削弱抖振作用的δd和δq通常取一個(gè)很小的正值。
設計好的滑?？刂葡到y需要嚴格按等效分析電路對應的開(kāi)關(guān)接入三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器。由于等效分析成立的前提是三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器與等效分析電路都運行在六段運行模式，故在接入對應控制信號時(shí)，必須經(jīng)過(guò)六段運行模式控制器后接入，以保證其運行在六段運行模式。
3 仿真分析
為了驗證上述理論分析的正確性與滑?？刂葡氯嚯p降壓式并網(wǎng)逆變器的工作性能，利用仿真軟件搭建電路模型進(jìn)行仿真驗證。參數設置：直流輸入電壓Uin=1 250 V，所有電感都取1 mH，電網(wǎng)電壓有效值為220 V，電網(wǎng)電壓頻率fs=50 Hz，并網(wǎng)電流參考信號與各相電網(wǎng)電壓同頻同相；高頻單元采用滑?？刂破湔{制器中三角波在仿真時(shí)可以取比較高的頻率以保證準滑動(dòng)模態(tài)；輸入電壓擾動(dòng)從1 250 V躍變至1 600 V，電網(wǎng)擾動(dòng)時(shí)取電網(wǎng)電壓波動(dòng)為15%。
從圖5可以看出，在滑?？刂葡?，三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器輸出的并網(wǎng)電流與電網(wǎng)電壓同頻同相，實(shí)現了單位功率因數向電網(wǎng)輸出電能，經(jīng)過(guò)FFT分析得并網(wǎng)電流的THD=1.61%，這表明并網(wǎng)逆變器輸出的電流波形質(zhì)量好，符合并網(wǎng)指標。圖6表明三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器工作在六段運行模式。圖7表明輸入電壓擾動(dòng)和電網(wǎng)電壓擾動(dòng)時(shí)，逆變器的輸出并網(wǎng)電流幾乎不變，這說(shuō)明滑?？刂葡碌娜嚯p降壓式并網(wǎng)逆變器對輸入電壓擾動(dòng)和電網(wǎng)電壓擾動(dòng)具有很好的抑制能力，在各種常見(jiàn)擾動(dòng)下依然能輸出高質(zhì)量的電能。

本文在對三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器拓撲結構進(jìn)行介紹的基礎上，對其進(jìn)行了等效分析，然后根據三相雙降壓式并網(wǎng)逆變器的等效分析電路，重點(diǎn)對其滑?？刂七M(jìn)行了設計，并在控制律中采用了平滑函數來(lái)取代符號函數以削弱抖振。理論分析與仿真結果表明，采用滑?？刂坪蟮娜嚯p降壓式并網(wǎng)逆變器獲得了很好的動(dòng)態(tài)和穩態(tài)性能，其輸出電流的總諧波畸變率小，能快速跟蹤電網(wǎng)電壓，實(shí)現以單位功率因數向電網(wǎng)輸電，并且在各種常見(jiàn)擾動(dòng)下基本不受影響，依然能保證向電網(wǎng)輸送高質(zhì)量的電能。
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