寬帶射頻同軸變換器的匹配電路設計

介紹了一種分析同軸線(xiàn)變換器的新方法，建立了理想與通用模型，降低了分析難度和簡(jiǎn)化了分析過(guò)程。通過(guò)研究分析，提出了一種同軸變換器與集總元件相結合的匹配電路設計方法，通過(guò)優(yōu)化同軸線(xiàn)和集總元件的參數，實(shí)現放大器的最佳性能。利用該方法設計了一款應用于推挽式功率放大電路的匹配電路，仿真結果表明，匹配效率高達99.93%.

阻抗變換器和阻抗匹配網(wǎng)絡(luò )已經(jīng)成為射頻電路以及最大功率傳輸系統中的基本部件。為了使寬帶射頻功率放大器的輸入、輸出達到最佳的功率匹配，匹配電路的設計成為射頻功率放大器的重要任務(wù)。要實(shí)現寬帶內的最大功率傳輸，匹配電路設計非常困難。本文設計的同軸變換器電路就能實(shí)現高效率的電路匹配。同軸變換器具有功率容量大、頻帶寬和屏蔽好的特性，廣泛應用于VHF/UHF波段。常見(jiàn)的同軸變換器有1:4和1:9阻抗變換，如圖1所示。但是實(shí)際應用中，線(xiàn)阻抗與負載不匹配時(shí)，它們的阻抗變換不再簡(jiǎn)單看作1:4或1:9.本文通過(guò)建立模型，提出一種簡(jiǎn)化分析方法。

1 同軸變換器模型

同軸變換器有三個(gè)重要參數：阻抗變換比、特征阻抗和電長(cháng)度。這里用電長(cháng)度是為了分析方便。當同軸線(xiàn)的介質(zhì)和長(cháng)度一定時(shí)，電長(cháng)度就是頻率的函數，可以不必考慮頻率。

1.1理想模型

理想的1:4變換器的輸入、輸出阻抗都匹配，每根同軸線(xiàn)的輸入、輸出阻抗等于其特征阻抗Z0,其等效模型如圖2所示。

其源阻抗Zg與ZL負載阻抗變換比為：

圖2和公式（1）表明：變換器的阻抗變換比等于輸入阻抗與輸出阻抗之比。

同軸變換器的輸入阻抗等于同軸線(xiàn)的輸入阻抗并聯(lián)，輸出阻抗等于同軸線(xiàn)的輸出阻抗串聯(lián)。

1.2通用模型

由于特征阻抗是實(shí)數，而源阻抗與負載阻抗一般都是復數，所以，就不能簡(jiǎn)單的用變換比來(lái)計算。阻抗匹配就是輸入阻抗等于源阻抗的共軛，實(shí)現功率的最大傳輸。特征阻抗為Z0,電長(cháng)度為E的無(wú)耗同軸線(xiàn)接復阻抗的電路如圖3所示。

由于源阻抗與同軸線(xiàn)特征不匹配，電路的反射系數就不是負載反射系數。

由于同軸線(xiàn)是無(wú)耗的，進(jìn)入同軸線(xiàn)的功率就等于負載消耗的功率。那就可以把電路簡(jiǎn)化只有一個(gè)負載Zin,又因為Zg與Zin都是復數且串聯(lián)，就可以把Zg中的虛部等效到Zin中，最后得到反射系數為：

其中：

當反射系數為零時(shí)，功率可以無(wú)反射的傳輸，這時(shí)阻抗實(shí)現完全匹配。

由公式（2），反射系數為零可以等效為分子為零，即：

其中：

當E為90o時(shí)，可得：

由于特征阻抗為實(shí)數，ZLZg*為實(shí)數時(shí)，方程才有解或才能完全匹配。當ZL和Zg為實(shí)數時(shí)，就是常用的λ/4阻抗變換。

當E不等于900,利用實(shí)部與虛部都等于零得方程組：

整理化簡(jiǎn)得：

公式（3）說(shuō)明，不是任意兩個(gè)復阻抗都可以完全匹配，必須滿(mǎn)足特征阻抗為正實(shí)數；可以并聯(lián)或串聯(lián)電抗元件，使兩個(gè)不可能完全匹配的復阻抗完全匹配。

通用模型是結合理想模型和同軸線(xiàn)分析建立，如圖4所示。把1:N同軸變換器等效一根同軸線(xiàn)，利用同軸線(xiàn)的分析結果，更容易獲得特征阻抗和電長(cháng)度參數。

特別對于利用同軸變換器設計的匹配電路，可以簡(jiǎn)化設計步驟，減少工作量。

2 寬帶匹配電路的設計

通過(guò)對同軸變換器的分析，可以通過(guò)調諧特征阻抗和電長(cháng)度完成阻抗匹配。

但是實(shí)際同軸線(xiàn)的特征阻抗是有一定規格的，不是任意的，而且電長(cháng)度又是隨頻率變化的，所以采用同軸變換器和集總元件聯(lián)合實(shí)現寬帶匹配的方式。

2.1.集總元件匹配電路

復阻抗可以用電阻與電抗串聯(lián)表示，也可以用電阻與電抗并聯(lián)表示，這兩種表示的等效電路如圖5所示。

它們都是指同一個(gè)復數，其轉換關(guān)系為：

公式4表明，電阻并聯(lián)電抗可以減小其復阻抗的實(shí)部，再串聯(lián)電抗抵消其虛部，就可以實(shí)現Rp到RS阻抗匹配。所需的電抗值可以通過(guò)表達式4計算，且Xp與XS取不同性質(zhì)的元件，如果Xp用電容，XS就用電感。

集總元件實(shí)現阻抗匹配原理：電阻并聯(lián)電抗減小其實(shí)部，再串聯(lián)電抗抵消其虛部，達到兩個(gè)純電路的匹配；當匹配的不是純電阻時(shí)，可以采用抵消和吸納虛部的方法實(shí)現復阻抗的匹配。

2.2聯(lián)合匹配電路

以Freescale公司MRF6VP2600推挽式MOSFET管的匹配電路設計為例，首先確定匹配電路的基本結構和同軸變換器的阻抗變換，然后再確定特征阻抗、電長(cháng)度和集總參數。由于輸入匹配電路設計與輸出匹配電路類(lèi)似，下面詳細研究輸出匹配電路設計。MRF6VP2600的DATASHEET給的源極-源極的輸出阻抗如圖6所示。

圖6 MRF6VP2600的輸入-輸出阻抗

輸出匹配電路中，由于功率管采用推挽式工作，所以在輸出端加入1:1巴倫實(shí)現不平衡-平衡變換。利用通用模型，下面的工作就簡(jiǎn)化為同軸線(xiàn)與集總參數的匹配電路設計。同軸線(xiàn)的特征阻抗和電長(cháng)度計算公式為：

式中，Er為內部填充介質(zhì)的相對介電常數；D為外導體內徑；d是內導體外徑；為內導體系數，單股內導體時(shí)為1;C為空氣中光的速度；f為工作頻率，L為同軸線(xiàn)的長(cháng)度。

公式5表明，電長(cháng)度與頻率呈線(xiàn)性關(guān)系，且其長(cháng)度越短，電長(cháng)度受頻率的影響越小。

2.3仿真驗證

利用安捷倫公司的ADS工具進(jìn)行輸出匹配電路設計與仿真，一般可采用大信號S參數仿真和諧波仿真，由于本文設計用于推挽式工作的匹配電路，所以選用更直觀(guān)的諧波平衡仿真。利用同軸線(xiàn)和巴倫的模型進(jìn)行仿真的電路如圖7所示。

圖7 仿真原理圖

由于圖7的負載阻抗的實(shí)部是隨頻率增減而減少，所以在同軸變換器的兩端并聯(lián)電容?？梢院苋菀讓﹄娐愤M(jìn)行手動(dòng)調諧和自動(dòng)優(yōu)化，最后的仿真結果如圖8所示。

圖8 （87.5-108）Mhz匹配阻抗

由圖6,圖8可以得到各頻點(diǎn)的反射系數；再根據反射系數與頻率的關(guān)系，可以求得匹配電路在工作頻帶的反射系數；最后根據匹配效率與反射系數的關(guān)系，求得匹配電路的匹配效率。具體結果見(jiàn)表1。

表1 反射系數與匹配效率的計算結果

從表1可以得到，匹配電路的在工作頻段內匹配效率達99.93%,實(shí)現了較好的匹配。

3總結

本文建立同軸變換器的理想模型和通用模型，提出一種新穎的和簡(jiǎn)單的分析方法。通過(guò)分析，同軸線(xiàn)的特征阻抗和電長(cháng)度對匹配電路的性能有很大影響。設計了一款推挽式MOSFET管的輸出匹配電路，仿真結果表明：匹配效率達99.93%.