鐵路無(wú)線(xiàn)通信用漏泄同軸電纜設計
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對于單八字形槽孔的漏纜，其偶次模的高次諧波均被自身抑制，故其單模輻射區為(f1，3f1)。漏纜設計時(shí)，通過(guò)改變周期P使其使用頻帶落在單模輻射區內，若要擴大單模輻射區，就要抑制高次諧波的出現。產(chǎn)品設計時(shí)大多采用調節槽孔的長(cháng)度與角度抑制高次諧波，或在漏纜外導體上開(kāi)一系列新的槽孔，其大小、形狀和原槽孔相同，調整新舊槽孔的位置可以達到抑制高次諧波的效果。
1．3 耦合損耗
耦合損耗的定義式如下
Lc=10lg(Pt／Pr) (6)
式中，Pr為距離漏纜2 m處的標準半波偶極子天線(xiàn)接收到的功率；Pt為漏纜內傳輸的功率。
工程應用上還定義了Lc50%和Lc95%，分別表示50％和95％的局部耦合損耗的測量值好于此值，多采用Lc95%來(lái)評定漏纜耦合損耗指標的優(yōu)劣。
1．4 衰減常數
根據能量守恒原理，從漏纜一端輸入的能量到達另外一端時(shí)總衰減等于傳輸過(guò)程中導體衰減、介質(zhì)衰減和通過(guò)槽孔輻射到外部空間的輻射衰減之和。因而，漏纜的衰減常數α主要由3個(gè)部分構成：導體衰減αc、介質(zhì)衰減αd和輻射衰減αr，可表示為
式中，tanδ為介質(zhì)等效損耗角正切值；K1、K2表示內外導體不同于理想圓柱體時(shí)所引起的電阻增大系數。
漏纜的輻射衰減α，是指同軸電纜開(kāi)縫后，由于輻射的存在使得衰減常數增加的部分，其主要取決于電纜的縫隙結構尺寸，同時(shí)還受頻率和周邊環(huán)境的影響。
2 某型八字形槽漏纜結構
此型號漏纜使用頻率為450 MHz，它的特性阻抗為75Ω，絕緣外徑為32 mm，外導體內徑也是32 mm，通過(guò)阻抗計算式(1)可知內導體外徑為7．8 mm。內導體為光滑銅管，外導體是軋紋銅帶縱包而成的，絕緣層為物理發(fā)泡絕緣介質(zhì)，等效介電常數為1．268，介質(zhì)損耗角正切值0．000 068。本文引用地址：http://dyxdggzs.com/article/154508.htm
根據式(8)，式(9)計算得出導體衰減和介質(zhì)衰減分別為αc=16．22 dB／km、=3．14 dB／km。以漏纜的使用頻率450 MHz為中心頻率，則(f1，3f1)是其單模輻射區，由式(5)可以計算得到其節距209 mmp627 mm，文中選取一個(gè)中間值，節距定為p=428 mm。圖2為八字形槽孔示意圖。
3 仿真分析與測試結果
由于漏纜仿真對計算機的配置要求較高，且隨著(zhù)長(cháng)度的增加所用時(shí)間迅速加長(cháng)。因此，不可能對實(shí)際試驗設計所用的50 m或100 m長(cháng)的漏纜進(jìn)行全波仿真分析。仿真分析中，對于垂直開(kāi)槽的漏纜，若以一個(gè)節距長(cháng)度為一個(gè)周期，當周期增加到11個(gè)時(shí)，中間周期的輻射場(chǎng)基本保持穩定。按同樣的方法，對八字形槽的影響范圍進(jìn)行仿真，分析結果表明當周期增加到9或11個(gè)時(shí)，耦合損耗基本保持穩定，故采用11個(gè)周期長(cháng)度(4．8 m)的模型進(jìn)行仿真。圖3為漏纜仿真示意圖。
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