直放站的噪聲系數和互調干擾對gsm網(wǎng)絡(luò )的影響

隨著(zhù)用戶(hù)需求的不斷增長(cháng)，我國移動(dòng)通信網(wǎng)不斷地擴展新頻段，技術(shù)設備的不斷更新，使得原本復雜的無(wú)線(xiàn)電環(huán)境更加復雜。因此，協(xié)調好移動(dòng)通信各系統之間和系統內部在無(wú)線(xiàn)鏈路上的干擾，成為移動(dòng)通信工程設計中關(guān)鍵和重要的技術(shù)環(huán)節。

直放站的噪聲系數對施主基站的影響主要是指直放站的上行噪聲引入施主基站，從而降低施主基站接收機的接收靈敏度，減小了施主基站的覆蓋范圍,甚至掉話(huà)率和誤碼率的上升。

直放站是有源設備，雖然直放站內部有較多非線(xiàn)性有源器件性能較好的直放站上下行的噪聲系數都應小于5dB（如阿爾貢、薩基姆的直放站），我們且以此值作為討論的條件。

首先介紹兩個(gè)概念：KT(熱噪聲密度) 和EDoPL(有效路徑損耗)。
KT(熱噪聲密度)為設備內部電子熱運動(dòng)引起的噪聲，是所有設備都固有的，它只和溫度有關(guān)。
K為波滋曼常數，T為絕對溫度。（在溫度為20℃時(shí)KT(熱噪聲密度)為：－174dBm/Hz。）

EDoPL(有效路徑損耗) 就是指基站輸出口到直放站的輸入口的總的路徑損耗。無(wú)論信號是通過(guò)空中傳播或通過(guò)光纖傳輸。

直放站的噪聲經(jīng)過(guò)放大（直放站的上行增益）和有效路徑損耗后進(jìn)入基站，和基站接收機的噪聲疊加就會(huì )提高接收機噪聲電平。

直放站的噪聲到達基站接收機輸入端的等效熱噪聲電平Nin：Nin=K*T*B + NF rep ＋G rep － EDoPL
K*T: 熱噪聲密度 B:系統信道帶寬
NF rep ：直放站噪聲系數 G rep ：直放站增益
EDoPL：有效路徑損耗
基站接收機等效熱噪聲電平：
Nbts＝K*T*B + NFbts
K*T: 熱噪聲密度 B:系統信道帶寬
NFbts：基站接收機噪聲系數
基站接收機等效熱噪聲電平升高ROT（Raise Over Thermal）
ROT=10Log【（10Nin/10+10Nbts/10）/10Nbts/10】
設噪聲注入裕量NIM (Noise Injection Margin)
NIM＝10Log （10Nbts/10/10Nin/10）
ROT=10Log（1＋10-NIM/10）

例一：設EDoPL為90dB, 直放站增益設為90dB（設此時(shí)直放站下行輸出功率和基站一樣），直放站和基站的噪聲系數5dB, 為保持上下行鏈路平衡，上下行增益設置一樣。利用前邊的公式可以得出: ROT=3dB

結論：直放站的引入使基站噪聲電平提高3dB，接收機靈敏度降低3dB，施主基站覆蓋范圍縮小20－30％，同樣直放站的覆蓋范圍也要相應減小。

例二：設EDoPL為90dB, 直放站增益設為85dB（直放站下行輸出功率比基站小5dB），直放站和基站的噪聲系數5dB, 為保持上下行鏈路平衡，上下行增益設置一樣。利用前邊的公式可以得出:ROT=0.8dB

結論：直放站的引入使基站噪聲電平提高0.8dB，接收機靈敏度降低0.8dB，施主基站覆蓋范圍縮小較少。

通 過(guò)以上兩例可以看出，當直放站增益設置比有效路徑損耗減直放站的噪聲系數小時(shí)，直放站對基站的影響比較?。ㄈ绻诖嘶A上再留10dB左右的余量，直放站 對基站影響將會(huì )更?。?.3dB），此時(shí)直放站的輸出功率比基站功率低。 如： 施主基站輸出43dBm(20W), 直放站噪聲系數5dB, 在使用直放站時(shí)最大輸出功率應小于38dBm. 光纖直放站也要遵循同樣原則。在人口稠密、信號復雜城市環(huán)境，建議使用較小功率的直放站。