低壓電力線(xiàn)載波通信的接口電路設計

三、接口電路的實(shí)現

　　根據上述的理論分析與建立的數學(xué)模型，可設計出低壓電力線(xiàn)通信發(fā)送端的接口電路，如圖2所示。

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　　在發(fā)送電路中，三極管Q1和變壓器T1組成調諧功率放大電路。這里諧振變壓器T1有著(zhù)雙重作用：一方面，耦合載波信號；另一方面，使通信電路與220 V/50 Hz的強電隔離。在Q1和前級運放之間通過(guò)一個(gè)電路R1耦合載波信號，這個(gè)電阻還可避免后級電路產(chǎn)生自激振蕩，此電阻的另一功能是增加放大器的負載阻抗。

　　前級運放輸出的信號經(jīng)R1輸入到功率放大管Q1，再經(jīng)Q1和諧振網(wǎng)絡(luò )組成的單調諧放大器放大耦合到交流電力線(xiàn)上。其調諧回路的諧振頻率應滿(mǎn)足：

　　若將中心頻率選在460 kHz［5］，電容取值為22　nF，經(jīng)計算可得電感L的取值在5.3　μH左右，即通過(guò)調節變壓器初級繞組電感量來(lái)調節中心頻率。

　　變壓器T1將電力線(xiàn)與接口電路的其余部分相隔離，將發(fā)送信號送至電力線(xiàn)；從電力線(xiàn)上取接收載波信號；濾除來(lái)自電力線(xiàn)上的干擾噪聲。

　　信號經(jīng)L1、L2、C1、C2耦合至電力線(xiàn)上，C1、C2、L1、L2組成了帶通濾波器，而低壓電力線(xiàn)阻抗R具有時(shí)變特性。由此，可計算出C1、C2、L1、L2和低壓電力線(xiàn)阻抗R組成的雙口網(wǎng)絡(luò )的電壓轉移函數：

四、接口電路的仿真

　　根據該接口電路的電壓轉移函數，對此雙口網(wǎng)絡(luò )進(jìn)行了計算機仿真分析。這里，著(zhù)重分析了在不同的低壓電力線(xiàn)阻抗條件下，此帶通濾波器的通頻帶，即該接口電路的頻率特性。其頻率特性是評價(jià)該接口電路耦合性能的一項重要指標。仿真顯示了當電力線(xiàn)電阻為2 Ω、5 Ω、10 Ω、15 Ω、30 Ω、50 Ω、100 Ω時(shí)，通頻帶的情況，其頻率響應曲線(xiàn)如圖3所示。

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　　從圖3的分析結果可見(jiàn)：電力線(xiàn)阻抗越大，接口電路的通頻帶越寬，對信號的耦合性能就越好，但選擇性差；電力線(xiàn)阻抗越小，接口電路的通頻帶越窄，對信號的耦合性能就越差，但選擇性好。經(jīng)統計分析得知，低壓電力線(xiàn)的統計阻抗一般在5～15 Ω之間［６］。因此，所使用的429～503　kHz的信號均在通頻帶（衰減小于3 dB）范圍內，也就是說(shuō)，以460kHz作為低壓電力線(xiàn)通信接口電路的中心頻率是合理的。一方面，滿(mǎn)足了載波發(fā)射高阻抗的要求，提高了載波的加載效率；另一方面，在滿(mǎn)足信號的耦合性能的同時(shí)，也兼顧了對頻率選擇性的要求，從而提高了系統的抗干擾能力。

　　在電路的具體安裝和調試過(guò)程中，通過(guò)調節電感磁芯來(lái)調節電感量，使通頻帶達到最佳。電容選用22 nF/450 V，電感量在5～6 μH之間。

　　關(guān)于接收端接口電路的設計，其基本原理和分析方法是相同的，這里不再重述，而直接給出低壓電力線(xiàn)接收端接口電路，如圖4所示。圖4中的二極管D1、D2起限幅作用，用來(lái)保護后續電路。

　　通過(guò)實(shí)驗，發(fā)射端接口電路和接收端接口電路都達到了設計要求。應用該接口電路進(jìn)行低壓電力線(xiàn)通信實(shí)驗，取得了很好的通信效果。

　　五、結論

　　基于“電磁耦合”與“阻容耦合”相結合的“復合耦合技術(shù)”，從理論上分析并建立了低壓電力線(xiàn)載波通信的接口電路”的數學(xué)模型，由此設計了“低壓電力線(xiàn)載波通信的接口電路”。仿真結果和實(shí)驗結果表明，該接口電路既有較高的載波信號加載效率，又能完全地隔離電力網(wǎng)50 Hz的工頻信號。因此，該接口電路可廣泛應用于低壓電力線(xiàn)通信系統。