未來(lái)UPS技術(shù)趨勢：無(wú)變壓器技術(shù)解析

摘要

功率電子設備的技術(shù)進(jìn)步與功率器件的性能提高、新器件的不斷出現有著(zhù)密切的關(guān)系。50年來(lái)，隨著(zhù)功率半導體器件的進(jìn)步，UPS設備經(jīng)歷了由多輸出工頻變壓器到單個(gè)輸出工頻變壓器的演變過(guò)程，而性能更好的大功率IGBT器件和更先進(jìn)的控制技術(shù)的出現，為UPS設備從根本去掉輸出隔離變壓器創(chuàng )造了物質(zhì)條件，使其在高頻化、小型化、節能化和綠色環(huán)?；矫嫒〉昧碎L(cháng)足的進(jìn)展，這就是人們所說(shuō)的“高頻機”。這種機型集中體現了UPS電路技術(shù)的進(jìn)步，代表著(zhù)UPS技術(shù)的發(fā)展方向。與傳統的帶輸出變壓器的UPS相比，它在進(jìn)一步縮小體積、減輕重量、改善性能、提高效率、降低成本等方面，都取得了明顯的改善和進(jìn)步。

一、UPS電路的演變史反映了UPS電路技術(shù)的發(fā)展歷程
最初的UPS輸出逆變器都是帶有輸出變壓器的。應該說(shuō)，采用輸出變壓器是UPS逆變器輸出電路形式所決定的，而變壓
器的存在卻是弊大于利。逆變器電路技術(shù)演變過(guò)程的一個(gè)顯著(zhù)的表現形式是：是否必須用變壓器，如何配置變壓器，是否可能去掉變壓器。

圖1是20世紀70年代生產(chǎn)的第一代三相UPS的典型電路結構形式。
圖1所示的UPS包括一個(gè)由降壓式自耦變壓器繞組供電的二極管全波整流器和一個(gè)與整流器相并聯(lián)的、由自耦變壓器的輔助二次側繞組供電的可控硅電池充電器。當電網(wǎng)停電時(shí)靜態(tài)開(kāi)關(guān)可將電池組連接到直流母線(xiàn)上供電。
逆變器由4個(gè)三相逆變器以全波方式運行（按照基波頻率進(jìn)行換向），每一個(gè)三相逆變器都與變壓器的一次側繞組相連接（三角形連接），再把這些二次側繞組開(kāi)放式變壓器(OpenPhaseTransformers)的二次側以一定方式進(jìn)行連接，以獲得合成的輸出電壓。這4個(gè)變壓器被分為兩組，每一組都包含一個(gè)星形和一個(gè)Z形（曲折星形）的二次側繞組，這兩個(gè)二次側繞組之間具有30°相位差。這一特殊的連接可消除n=6k±1（k為奇數）次的電壓諧波，這等效于12脈沖整流器中的兩個(gè)移相式繞組在變壓器一次側中可抵消5、7次諧波。對于在變壓器一次側繞組中每相可能出現的3次和3n次電流諧波，由一次側繞組的三角形接線(xiàn)方式來(lái)抵消。因此，輸出端首先需要濾除的諧波為第11次諧波。輸出電壓的調整是通過(guò)移動(dòng)兩組變壓器之間的相位
（0φ180°）來(lái)完成的。由于首先需要濾除的是第11次諧波，所以輸出濾波器的尺寸較小，這使得逆變器對負載變化的動(dòng)態(tài)響應特性加快。

以可控硅（晶閘管）為基本功率器件的電路存在著(zhù)換相安全和功率損耗的問(wèn)題，為減少電路的能量損失和改善控制功能，下一代系統開(kāi)始使用一種新的脈沖電路，每個(gè)晶閘管都有其相應的滅弧電路。整個(gè)設備僅需兩個(gè)變壓器，如圖2所示。為消除n=6k±1（k為奇數）次的諧波，只需要一組相位相差30°的逆變器，而這30°的相移是預先設置好的，并在每臺變壓器一次側以“脈沖寬度調節”的方式（PWM）來(lái)實(shí)現對電壓的調整。為達到預期的輸出電壓，可以將上述換向電路應用于每周期6次固定換向的基本脈寬調制電路(PWM)。

變壓器的數量從4個(gè)減少到2個(gè)，但為了能進(jìn)一步減少變壓器的數量，就不得不提高逆變電路的性能，以便通過(guò)優(yōu)化PWM就能達到目的，而無(wú)需再使用兩組變壓器的耦合方式。以前使用兩組移相30°的變壓器是為了減小低次諧波（5、7次），因為他們的幅值較大，要濾除他們比較困難。只用一個(gè)變壓器的UPS如圖3所示。電路中，變壓器的二次側繞組為曲折星形連接，每個(gè)逆變器以基波的7倍頻率來(lái)斬波直流電壓。這種斬波方式稱(chēng)為固定頻率斬波，在設計時(shí)以盡可能減小輸出電壓的失真度以及減小濾波器的尺寸為目標。輸出電壓的調整是通過(guò)移動(dòng)兩組逆變器橋之間的相位進(jìn)行的。

自20世紀80年代起，UPS逆變器開(kāi)始只含有一個(gè)變壓器。同時(shí)，隨著(zhù)功率半導體器件的革新，雙極型功率晶體管以及電子控制級的IGBT等功率半導體器件的出現，逆變電路中的可控硅器件被取代（見(jiàn)圖4和圖5），但UPS帶輸出變壓器的這種情況仍在繼續且一直持續到二十一世紀伊始，其間雖然在1995年出現了無(wú)變壓器的逆變器結構，然而此類(lèi)產(chǎn)品僅適用于功率小于等于30kVA的UPS。造成這一情形的主要原因是功率半導體器件換向時(shí)的損耗較大，而較高的耐壓要求又使得人們很難在不用變壓器的條件下成功地制作出大容量的逆變器。

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圖4的逆變器采用IGBT器件，變壓器二次側繞組采用星形連接。每個(gè)一次側繞組都連接到兩個(gè)逆變器支路的中點(diǎn)，組成實(shí)際上是三個(gè)單相全控制的逆變器橋。因此，在二次側繞組上得到的電壓是獨立進(jìn)行調節的，這可有效地確保輸出電壓的良好平衡，而不管三相負載電流是否處于平衡狀態(tài)。使用橋式組件的連接方式可使每個(gè)支路的變換頻率相對于標稱(chēng)變換頻率減小1/2，這樣每個(gè)支路都只在正弦波的1/2個(gè)周期內工作。

圖5只有一個(gè)逆變器（三相全橋），此變壓器的耦合方式采用一次側三角形/二次側曲折星形連接。這種連接方式可實(shí)現兩個(gè)額外的功能。首先，它可以實(shí)時(shí)（即刻、瞬間）地調節每相的輸出電壓，而各相輸出電壓都與逆變器的逆變支路相對應。此外，變壓器二次側的Z形連接所吸收的負載3n次諧波電流傳送到變壓器的一次側繞組，使這些諧波電流只在一次側繞組內流動(dòng)，這樣，可降低IGBT的換向電流，從而減少了換向損耗。
以上所述就是逆變器中的變壓器是如何逐步發(fā)展演變的過(guò)程。

二、UPS輸出隔離變壓器的功能
了解傳統UPS輸出隔離變壓器的功能是非常重要的，因為只有當用電路措施能夠完全實(shí)現它的功能時(shí)，才有可能在新一代設備中替代并取消它。實(shí)際上對這個(gè)問(wèn)題是存在一些誤解的，諸如：逆變器輸出隔離變壓器“有隔離的作用”、能夠“抗干擾”、能夠“緩沖負載的突變”，還能“提高UPS的可靠性”等等，甚至于認為無(wú)變壓器的UPS就不能可靠的工作，好像這個(gè)變壓器是為了這些目的而專(zhuān)門(mén)設計的。持有這種看法的人要么是對UPS逆變器工作原理不太了解，要么是對隔離變壓器的功能和在逆變器電路中的作用不甚了解。應該說(shuō)這個(gè)變壓器是工頻機全橋逆變器不可分離的構成部分，而且它的作用也很簡(jiǎn)單：升壓和產(chǎn)生三相四線(xiàn)輸出的零線(xiàn)。
1、輸出變壓器的功能之一是為單相負載提供所需要的零線(xiàn)
傳統雙轉換UPS輸出變壓器的一個(gè)重要功能是在UPS輸出端產(chǎn)生為單相負載供電時(shí)所需要的中性線(xiàn)（通常稱(chēng)之為零線(xiàn)）。
帶輸出變壓器的UPS的DC/AC逆變器通常是由全橋電路組成，如圖6和圖7所示。輸出端必須加變壓器，否則就完不成輸出單相或三相四線(xiàn)交流電壓的功能。所以此變壓器應視為產(chǎn)生輸出零線(xiàn)的變壓器。
圖6為單相UPS輸出DC/AC逆變器主電路圖，它是一個(gè)全橋逆變電路，每個(gè)橋臂有兩個(gè)串聯(lián)的IGBT（VT1——VT4），輸出交變電壓UAB由兩個(gè)橋臂的中點(diǎn)A和B引出。

當VT1和VT4同時(shí)通導（VT2和VT3截止）時(shí)，由直流電壓E形成的電流回路是電壓E的正端—VT1—負載A端—負載B端—VT4—電壓E的負端；而VT2和VT3同時(shí)導通（VT1、VT4截止）時(shí)，由直流電壓E形成的電流回路是電壓E正端—VT2—負載B端—負載A端—VT3—電壓E的負端。如果VT1和VT4與VT2和VT3交替導通的周期是50Hz，則加在負載上的電壓UAB是幅值為直流電壓E的50Hz方波或者準方波，如果VT1和VT4以及VT2和VT3都以高頻正弦波脈寬調制（SPWM）規律導通和截止，則負載端電壓UAB是幅值可調整的正弦波。

值得注意的是，通常單相負載的輸入電壓要求有一根零線(xiàn)，而且這根零線(xiàn)在系統中（供電系統輸入變壓器的輸出端）是要接大地的，顯然，如果把圖6單相電路中的A或者B任一點(diǎn)做輸出零線(xiàn)接地，都會(huì )使輸入電壓通過(guò)導通的半導體功率器件對零線(xiàn)短路而立即燒毀逆變器。

圖7為三相UPS輸出的全橋DC/AC逆變器電路框圖。為了滿(mǎn)足負載必須有零線(xiàn)的要求，于是就增加一個(gè)輸出隔離變壓器，變壓器的初級做三角型連接，由三相全橋的三個(gè)橋臂中點(diǎn)做三相線(xiàn)電壓輸入，變壓器次級星型連接，產(chǎn)生新的零線(xiàn)按三相四線(xiàn)制向負載供電。

這里不僅需要輸出隔離變壓器產(chǎn)生零線(xiàn)，為了UPS轉旁路時(shí)也能正常供電，輸出變壓器產(chǎn)生的零線(xiàn)還必須與系統輸入的零線(xiàn)連接在一起。

2、輸出變壓器的功能之二是對輸出電壓的匹配作用
傳統大中型UPS主回路結構采用可控硅整流將輸入的交流電整流為直流電，電池直接掛在直流母線(xiàn)上，當輸入市電正常時(shí)，靠整流可控硅的調節對電池充電，同時(shí)為IGBT結構的橋式逆變器供電。從系統結構可以看出，從整流到逆變的過(guò)程中，每個(gè)環(huán)節都是降壓環(huán)節：可控硅整流是為了提供恒定的直流電壓而采取的一種整流方式，由于可控硅整流要“斬掉”一部分輸入電壓，所以其輸出電壓恒定的代價(jià)是輸出電壓恒定在低于全波整流輸出電壓的某個(gè)數值上。而逆變環(huán)節同樣是一個(gè)降壓環(huán)節，從可控整流輸入來(lái)的直流電在通過(guò)逆變器逆變出正弦交流電的過(guò)程中通常采用的是脈寬調制（PWM）方法，其結果同樣是輸出電壓等級的再次降低。正是由于上述的原因，在此種結構的UPS逆變器中，輸出變壓器起著(zhù)電壓匹配和提升的作用，將逆變器輸出的電壓升至到合理的輸出范圍。
在實(shí)際應用中，輸出變壓器通常采用圖8的接法，變壓器初級是三角型，對于沒(méi)有升降壓作用的隔離變壓器，三個(gè)初級線(xiàn)圈的電壓都是380V，次級是星型，三個(gè)次級線(xiàn)圈的電壓都是220V，那么初次級線(xiàn)圈的匝比應該是：N1:N2=1:0.577。
當要求輸出相電壓為穩定的220V時(shí)，變壓器原邊的峰值電壓（即直流電壓E）應該是：
220V×1.414×1.732=538.8V

考慮到逆變器PWM工作方式，為逆變器供電的直流電壓要高于變壓器原邊的峰值電壓，最小極限值通常取變壓器原邊峰值電壓1.2倍左右，即：
538.8V×1.2=646.56V
但是，當考慮輸入電壓下限變化10%時(shí)，輸入三相線(xiàn)電壓全波整流的最高直流電壓的理論值是：
380V×1.414×0.9=483V
實(shí)際上考慮到AC/DC轉換過(guò)程的降壓因素，大中型UPS的電池（直接跨接在直流母線(xiàn)上）通常配置32-34節，額定電壓為384V-408V，浮充電壓（即AC/DC變換后的直流母線(xiàn)電壓）為432V-459V，電池放電下線(xiàn)電壓為340V-362V。
UPS直流母線(xiàn)電壓的下限值（340V-362V）與輸出電壓要求的變壓器原邊的峰值電壓（646.56V）之間的差別就應該由輸出變壓器采用升壓方法來(lái)解決，所以，輸出變壓器的升壓比應該是：646.56V/（340V-362V），即1.9~1.78。
也就是說(shuō)，輸出變壓器的實(shí)際匝比應該是：1:1.9或1:1.78。
以上數據是按一般情況推算的，實(shí)際情況與不同的電路結構形式有直接的關(guān)系，輸出變壓器的參數和接法也不盡相同，但不管電路差別有多大，輸出變壓器總是通過(guò)原付邊匝比的變化起著(zhù)匹配逆變器輸入電壓與UPS輸出電壓的作用。

3、輸出變壓器是隔離變壓器，但在系統中沒(méi)有隔離功能
在UPS供電系統中，UPS設備的一個(gè)至關(guān)重要的功能是當輸出過(guò)載或者UPS逆變器故障時(shí)，自動(dòng)轉靜態(tài)旁路供電，另外，在系統中還設置了維護旁路，當UPS需要維護時(shí)可手動(dòng)轉維護旁路向負載供電。執行這兩個(gè)操作時(shí)，都是由旁路輸入三相四線(xiàn)電壓直接向負載供電，所以系統的零線(xiàn)與負載端的零線(xiàn)必須短接在一起。這就決定了帶輸出變壓器的UPS的變壓器次級新產(chǎn)生的零線(xiàn)必須連接到輸入電源系統的零線(xiàn)上，如圖9所示。也就是說(shuō)，UPS機內的變壓器沒(méi)有電源系統隔離的功能，如果系統存在零-地電壓差較大的問(wèn)題，UPS機內的逆變器輸出變壓器對此電壓差是無(wú)能為力的。
在實(shí)際應用中，當零-地電壓差過(guò)大而需要降低時(shí)，就必須額外配置專(zhuān)門(mén)的隔離變壓器，如圖10和圖11所示。

隔離變壓器的配置方法有兩種：
第一種方法：在旁路輸入端配置與UPS同功率的隔離變壓器，這樣UPS內置的輸出變壓器的輸出零線(xiàn)和旁路隔離變壓器輸出零線(xiàn)都可以接在系統地線(xiàn)上（重新組成接地系統），這就實(shí)現了UPS輸出與供電系統的真正隔離，并使這點(diǎn)的零-地電壓差等于零。用這種接法的優(yōu)點(diǎn)是，在UPS正常工作模式下，旁路隔離變壓器空載運行，不影響UPS的輸出性能和系統效率。缺點(diǎn)是，當UPS轉旁路時(shí)，變壓器突然帶載工作，其輸出電壓瞬間會(huì )低于轉換前UPS檢測到的電壓（變壓器空載電壓），如果轉換前UPS檢測到的電壓已經(jīng)處于UPS同步運行（限定的可以轉旁路運行）的下限，那么轉換后因變壓器的壓降（電壓調整率）而使輸出電壓低于負載供電電壓的下限，負載可能會(huì )因此而間斷或宕機。

第二種方法：把變壓器配置在UPS的輸出端，此方法可使UPS供電系統與負載做到理想的、完全的電氣隔離，特別是當UPS供電系統在物理位置上與負載距離較長(cháng)時(shí)，可把變壓器放在接近負載端，例如一些大型數據中心，在負載列頭柜輸入端加裝隔離變壓器。此方法的缺點(diǎn)是變壓器的阻抗會(huì )影響到UPS對負載供電的穩定精度、供電能力和動(dòng)態(tài)特性。

4、關(guān)于隔離變壓器的抗干擾功能
由于變壓器的阻抗有一定的感性成分，因而說(shuō)這個(gè)變壓器具有一定的抗干擾作用是可以理解的。但是逆變器輸出變壓器卻不是為抗干擾而設置的，它的抗干擾能力也是有限的。
常常會(huì )有人簡(jiǎn)單地認為：當系統中設置有隔離變壓器時(shí)，其抗干擾功能就一定會(huì )很強。這種認識并不完全正確。在供電系統中，產(chǎn)生干擾的原因和干擾現象是多種多樣的，其中包括諸如高壓脈沖、尖峰毛刺、電涌、暫態(tài)過(guò)電壓、射頻干擾（EFI）和電磁干擾（EMI）等等。但是，就其干擾形式和傳輸途徑而言，大體可分為兩類(lèi)：一是共模干擾，二是差模干擾。共模干擾存在于電源任一相線(xiàn)和零線(xiàn)與大地之間，共模干擾有時(shí)也稱(chēng)縱模干擾、不對稱(chēng)干擾或接地干擾，是由于輻射或串擾耦合到電路中的，是載流體與大地之間的干擾。而差模干擾存在于電源相線(xiàn)與零線(xiàn)之間及相線(xiàn)與相線(xiàn)之間，差模干擾有時(shí)也稱(chēng)常模干擾、橫模干擾或對稱(chēng)干擾，是載流導體之間的干擾。
目前，人們通常采用的抑制干擾的措施主要有給被保護的設備并聯(lián)瞬變干擾抑制器和在電子設備的輸入端安裝電源濾波器兩種方式。采用變壓器提高抗干擾能力是有一定作用的，但這里講的變壓器應是特殊的“超級隔離變壓器”，而非普通的線(xiàn)性變壓器。
并不是隔離變壓器就能抗干擾，普通變壓器的抗干擾能力是有限的。對于輸入電壓中存在的低頻干擾和電壓畸變，變壓器不可能也不允許“抗干擾”。否則通過(guò)變壓器傳輸的電壓波形就會(huì )失真。對由地線(xiàn)環(huán)路帶來(lái)的設備間的相互高頻干擾有一定的抑制作用，但因繞組間存在的分布電容，使它對共模干擾的抑制效果隨干擾頻率的升高而下降。
變壓器是靠磁耦合實(shí)現原邊和副邊的電壓變換的，因而它不具備抗差模干擾的功能。在1kHz~100MHz的干擾頻率范圍內，普通隔離變壓器對共模和差模干擾的衰減能力都微乎其微。對普通隔離變壓器的共模抑制能力的分析表明，要提高對共模干擾的抑制能力，關(guān)鍵是減小變壓器繞組的匝間耦合電容，為此在變壓器初、次級間加設屏蔽層，如圖12所示。

圖12中，C1為初級繞阻與屏蔽層之間的分布電容，C2為次級繞阻與屏蔽層之間的分布電容，Z1為屏蔽層接地阻抗，Z2為負載的對地阻抗，E1為初級干擾（共模型）電壓，E2為E1通過(guò)偶合傳導到次級的干擾（共模型）電壓。如果C1和C2的阻抗遠大于屏蔽層接地阻抗，則偶合傳導到次級的干擾電壓E2就會(huì )遠小于E1。
要使隔離變壓器同時(shí)具有較好抗差模干擾與共模干擾的功能，必須把它制作成超級隔離屏蔽變壓器。超級屏蔽隔離變壓器是性能較完善的多重屏蔽的隔離變壓器，對差模和共模都有較強的抑制功能，如圖13所示。
超級屏蔽隔離變壓器有3屏蔽層，靠近初級繞阻的屏蔽層連接在初級中性線(xiàn)上，可以濾掉初級出現的高頻差模干擾。而對50Hz的工頻電壓則不產(chǎn)生任何影響，靠近次級繞阻的屏蔽層連接在次級中性線(xiàn)上，可以濾掉次級出現的高頻差模干擾。中間屏蔽層則與變壓器外殼連在一起，再接大地，主要用來(lái)濾掉共模干擾。

三、無(wú)輸出變壓器UPS的電路形式
無(wú)輸出變壓器UPS視設計功率的大小，所用的具體電路形式也不盡相同，這里僅就大功率無(wú)輸出變壓器UPS的主電路結構形式（見(jiàn)圖14）來(lái)討論它是如何完成三相四線(xiàn)輸出和系統升壓功能的，因為要求三相四線(xiàn)輸出和系統升壓是傳統UPS必須帶輸出變壓器的兩個(gè)根本理由。當新的電路拓樸結構本身具備這兩個(gè)功能時(shí)，輸出變壓器也就自然沒(méi)有存在的必要了。
圖14主要表示了與是否需要變壓器這一論題有關(guān)的電路框圖，輸入部分是IGBT-PFC整流電路，后面部分是三相半橋逆變電路，中間是電池配置示意圖。這里電池組用了兩組400V電池組，串聯(lián)后直接跨接在直流母線(xiàn)上。當然也可用一組400V電池組，那么就需要在直流母線(xiàn)和電池組之間配置一個(gè)獨立的可雙向工作的DC/DC變換器，市電正常時(shí)，由800V降壓給電池組充電，當市電停電時(shí)，反向升壓給半橋逆變器提供800V工作電壓。
下面主要敘述IGBT-PFC整流電路和三相半橋逆變電路的工作狀態(tài)。

1、無(wú)輸出變壓器UPS是如何向負載提供三相四線(xiàn)制電壓的
圖14中，輸出半橋逆變電路由三組IGBT橋臂組成，每組與公用電容（電池）電路組成單相半橋逆變器。三個(gè)半橋電路可獨立輸出功率，由他們形成的三個(gè)50Hz單相正弦波電壓彼此相差120o，所以只要看一下一個(gè)半橋電路的工作過(guò)程，就可了解三相電路的工作狀態(tài)。
如圖15所示，假定橋臂的上面的IGBT用VT1和VD1表示，下面的IGBT用VT2和VD2表示,與電池并連的電容分別是C1和C2，續流電感為L(cháng)。

圖15所示為主逆變器逆變狀態(tài)等效電路及工作過(guò)程。我們分析其工作過(guò)程時(shí)，先按輸出電壓正半周和負半周把它分解為兩個(gè)降壓型開(kāi)關(guān)電路（Buck）。在輸出電壓的正半周時(shí)，降壓開(kāi)關(guān)電路由開(kāi)關(guān)管VT1、續流二極管VD2和電感L組成。VT1導通時(shí)電容C1上的正電壓（400V）通過(guò)電感L向負載輸出功率，電感L中的電流線(xiàn)性上升；當VT1由導通轉為截止后，由于電感L的續流作用，感應電壓使VD2導通，續流電流流經(jīng)電容C2，其電流方向實(shí)際上是給電容C2充電。在輸出電壓的負半周時(shí)，降壓開(kāi)關(guān)電路由開(kāi)關(guān)管VT2、續流二極管VD1和電感L組成。VT2導通時(shí)，電容C2上的負電壓（-400V）通過(guò)電感L形成輸出電壓的負半周，電感L中電流線(xiàn)性上升，VT2由導通轉為截止后，由于電感的續流作用使二極管VD1導通，其電流方向實(shí)際上是給電容C1充電。在電路中，輸出電容C是容量不大的交流濾波電容器，設置它的主要目的是與電感L一起濾除逆變器高頻（15KH左右）開(kāi)關(guān)脈動(dòng)電壓和干擾成分，當開(kāi)關(guān)管的控制波形按正弦規律變化（SPWM）時(shí)，輸出電壓肯定是平滑的正弦波。
由圖15所示的工作過(guò)程和輸出電壓波形可知，三個(gè)半橋電路可分別輸出三個(gè)穩定的正弦波電壓，控制電路使三個(gè)穩定的正弦波電壓相位差為120o，于是就形成了三相四線(xiàn)制輸出，公共零線(xiàn)則是由直流母線(xiàn)的電容中點(diǎn)引出，而無(wú)需再配置輸出隔離變壓器。

2、PFC技術(shù)可同時(shí)完成輸入功率因數校正和升壓功能
采用高頻整流技術(shù)（IGBT-PFC）同時(shí)完成對輸入功率因數校正和提升電壓的功能，是無(wú)輸出變壓器UPS電路技術(shù)的另一重要的標志性的特點(diǎn)。PFC技術(shù)已經(jīng)很成熟，根據不同的應用場(chǎng)合和不同的性能要求，其電路拓撲形式也不盡相同，但其基本原理是是相同的，具有功率校正功能的電路有降壓式、升/降壓式、反擊式、升壓式（Boost）四種形式，在UPS設備中，為了同時(shí)完成對輸入功率因數校正和提升電壓的功能，自然就采用了升壓式（Boost）電路。
圖16是單相升壓式（Boost）電路原理。圖中的C1為高頻小容量電容器，用以消除開(kāi)關(guān)管在高頻開(kāi)關(guān)時(shí)產(chǎn)生的傳向電網(wǎng)的干擾。C2是大容量直流電解電容器。與一般AC/DC整流變換所不同的是，在橋式整流與大容量直流電容之間加入了PFC電路環(huán)節，其目的是使輸入電流跟隨輸入電壓按正弦規律同相位變化。PFC環(huán)節由電感L、開(kāi)關(guān)管VT和二極管VD以及相應的控制電路組成，控制電路接收輸入電壓波形頻率和相位、輸入電流波形和數值、輸出直流電壓幅值3種反饋信號，并以PWM方式控制開(kāi)關(guān)管的導通和截止，其工作過(guò)程如下：功率開(kāi)關(guān)管VT導通時(shí)，二極管VD因反向偏置而截止，輸入電壓通過(guò)開(kāi)關(guān)管VT向電感L充磁，電感電流（即此時(shí)的輸入電流）IL的變化規律直接取決于電感L值和此時(shí)的輸入電壓瞬時(shí)值，其增加值則同時(shí)與L值、此時(shí)刻輸入電壓的瞬時(shí)值及開(kāi)關(guān)管導通時(shí)間有關(guān)。開(kāi)關(guān)管VT截止時(shí)，由于電感L的續流作用而感應一個(gè)電壓疊加在輸入電壓上，使二極管VD正向導通，電感L將貯存的磁能轉化為電能向電容C2充電并向負載輸出，輸入電流IL下降，IL下降速率與電感L值、此時(shí)刻輸入電壓瞬時(shí)值，以及負載（即直流電壓U2的輸出負載）大小有關(guān)，其減小值除取決于以上因素外，還與開(kāi)關(guān)管VT的截止時(shí)間有關(guān)。顯然，當輸入電壓U1以正弦規律變化時(shí)，控制電路以PWM方式對開(kāi)關(guān)管VT進(jìn)行控制，當工作頻率足夠高（例如15~20kHz）