降低變壓器負載損耗的分析與措施
當繞組電流比較大時(shí),為減少渦流損耗,以及便于繞制線(xiàn)圈,導線(xiàn)被分成數根截面積較小的導線(xiàn)并聯(lián)。因漏磁通在導線(xiàn)中感應出電動(dòng)勢,并聯(lián)導線(xiàn)在漏磁場(chǎng)中的位置不同,此電動(dòng)勢的大小也不同,從而在并聯(lián)導線(xiàn)中會(huì )引起循環(huán)電流,所產(chǎn)生的損耗,稱(chēng)為環(huán)流損耗。
為減少環(huán)流損耗,需要對并聯(lián)導線(xiàn)進(jìn)行換位,使并聯(lián)導線(xiàn)回路中的漏電勢大小相等,方向相反,從而使并聯(lián)導線(xiàn)中不出現循環(huán)電流,稱(chēng)為完全換位;有時(shí)并聯(lián)導線(xiàn)根數較多,換位后仍存在循環(huán)電流,稱(chēng)為不完全換位。
對于多根并聯(lián)導線(xiàn)的不完全換位,需計算其由不完全換位引起的環(huán)流損耗。同樣,我們忽略漏磁場(chǎng)畸變,現討論單螺旋式線(xiàn)圈的環(huán)流耗計算。當并繞根數較多時(shí),單螺旋線(xiàn)圈進(jìn)行一次標準換位及“212”換位的環(huán)流損耗均遠遠大于“242”換位,因此工程上只采用“242”換位。其計算公式如下(推導略):
Kb=kbcm(fasWρ / Hx)2 (6)
對于連續式線(xiàn)圈,若導線(xiàn)并聯(lián)根數為兩根時(shí),換位是完全的,超過(guò)三根時(shí),則是不完全換位,計算其損耗仍可采用(6)式
同時(shí)可看出,對于同一種換位,并聯(lián)導線(xiàn)數越多,渦流損耗降低,環(huán)流耗將增加,但總的雜散損耗還是下降。并聯(lián)導線(xiàn)多,對于螺旋式線(xiàn)圈來(lái)說(shuō),施工及繞制難度上并未變化,但連續式線(xiàn)圈卻要增加底位及連位的換位次數,工藝性不好。這樣,針對三根以上并聯(lián)導線(xiàn)的連續式繞組的換位提出了兩種典型的完全換位方式。如下圖(2)所示:

圖2 典型的完全換位法
(a)“改進(jìn)型”換位 (b)“類(lèi)潘戈”換位
文獻[7]對傳統型換位、改進(jìn)型換位、類(lèi)潘戈換位在繞組端部產(chǎn)生的漏感電勢差進(jìn)行了計算與討論。在繞組端部,改進(jìn)型換位所產(chǎn)生的漏感電勢差最小,因而在繞組端部20%左右的線(xiàn)段內采用改進(jìn)型換位,換位段數根據并繞根數確定。因類(lèi)潘戈換位的工藝性較好,在繞組中部,可采用類(lèi)潘戈換位。

圖3 變壓器漏磁分布示意圖
因為在繞組端部20%的區域里,縱向漏磁產(chǎn)生嚴重的彎曲,如圖(3)所示。繞組端部漏磁密度要比中部低得多,大約為50%左右。在端部漏磁彎曲所產(chǎn)生的幅向分量在線(xiàn)圈內不感應出漏磁電勢,因而只考慮縱向分量產(chǎn)生的環(huán)流。因此,對于螺旋式線(xiàn)圈,若按傳統“242”方式,即在線(xiàn)圈的1/4,1/2,3/4進(jìn)行換位,雖然導線(xiàn)長(cháng)度一致,但并聯(lián)導線(xiàn)間的漏感電勢差仍然很大,變壓器容量越大其漏感電勢差越明顯,這勢必影響環(huán)流損耗的降低效果,因此應使繞組端部的換位區匝數比中部換位區匝數略多一些,使各并聯(lián)導線(xiàn)間的漏感電勢差降至最小,減小環(huán)流損耗。 3. 自粘換位導線(xiàn)的優(yōu)點(diǎn)及應用特點(diǎn)
由以上的分析可知,變壓器的容量越大,漏磁場(chǎng)越強,從而使漏磁場(chǎng)引起的各種雜散損耗增加,因此,在大容量變壓器中,除了由縱向漏磁場(chǎng)引起的渦流損耗外,由幅向漏磁場(chǎng)引起的渦流損耗的計算也是必須的。同時(shí)在變壓器設計時(shí),為降低縱向漏磁引起的渦流耗,應適當減小導線(xiàn)厚度,其范圍在1.5-2.24mm;為降低幅向漏磁引起的渦流耗,應適當減小導線(xiàn)寬度,最好小于12.5mm,且導線(xiàn)的寬厚比控制在2-6之間,兩者可調整至合適值,以滿(mǎn)足要求。
對于大容量變壓器來(lái)說(shuō),因線(xiàn)圈的附加損耗與導線(xiàn)的 電子負載相關(guān)文章:電子負載原理 絕對值編碼器相關(guān)文章:絕對值編碼器原理
評論