多電平變頻器無(wú)速度傳感器直接轉矩控制
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1 引言
目前，中高壓變頻器的產(chǎn)品中，電機調速控制策略多采用V/F控制或矢量控制（又稱(chēng)磁場(chǎng)定向控制），而直接轉矩控制(Direct Torque Control，簡(jiǎn)稱(chēng)DTC)方面的研究與應用較少，實(shí)現難度較大。主要原因之一在于多電平拓撲的開(kāi)關(guān)管數目眾多，造成傳統DTC所需要的開(kāi)關(guān)向量表非常復雜。另外，傳統DTC采用滯環(huán)比較器，逆變器開(kāi)關(guān)頻率不固定，難以數字實(shí)現，生成多電平波形較為困難，電流、轉矩脈動(dòng)較大。
實(shí)現DTC等高性能調速策略需要檢測電機的轉速，但速度傳感器的安裝增加了系統的復雜性、成本和維護要求，降低了可靠性和魯棒性。
2 多電平直接轉矩控制的難點(diǎn)
傳統的直接轉矩控制采用磁鏈與轉矩的砰—砰控制，根據它們的變化與定子磁鏈所在的空間位置直接選擇電壓空間矢量的開(kāi)關(guān)狀態(tài)，獲得快速的轉矩響應[2]。但是其實(shí)際轉矩在滯環(huán)比較器的上下限內脈動(dòng)，開(kāi)關(guān)頻率也不固定。一種改進(jìn)方案是將空間矢量調制（SVM）方法與DTC相組合，對轉矩進(jìn)行閉環(huán)PI調節，以電壓空間矢量調制模塊取代開(kāi)關(guān)向量表，產(chǎn)生PWM波控制逆變器的開(kāi)關(guān)狀態(tài)，可使開(kāi)關(guān)頻率恒定，轉矩脈動(dòng)也大幅減小[3]。
然而，在多電平領(lǐng)域，逆變器的基本空間矢量數目眾多，對于每相n個(gè)H橋級聯(lián)單元即 級級聯(lián)的多電平逆變器，其基本空間矢量數目為(2n+1) 3個(gè)。每相3單元的高壓變頻器基本空間矢量多達343個(gè)，而對于每相6單元的高壓變頻器，這個(gè)數目達到了2197個(gè)。如此繁多的基本空間矢量使空間矢量選擇算法變得非常復雜。另外，空間矢量的選擇要考慮功率單元的開(kāi)關(guān)負荷均衡，這就對算法提出了更高的要求。因此，在電平數較多的情況下，空間矢量算法實(shí)現困難，也難以滿(mǎn)足實(shí)時(shí)控制的要求[4]。
為克服上述問(wèn)題，在級聯(lián)多電平中采用錯時(shí)采樣空間矢量調制（Sampe-Time-Staggered Space Vector Modulation，簡(jiǎn)稱(chēng)STS-SVM）策略，能大大降低空間矢量選擇的復雜度，并且能夠實(shí)現開(kāi)關(guān)負荷的自動(dòng)均衡，執行效率高，易于實(shí)現無(wú)速度傳感器DTC等高性能實(shí)時(shí)控制。
3 錯時(shí)采樣SVM策略
圖3 基于STS-SVM的無(wú)速度傳感器DTC系統結構
4.1 STS-SVM調制的多電平逆變器
此處，多電平逆變器為圖4（a）所示的三級H橋級聯(lián)型拓撲。STS-SVM模型中的驅動(dòng)信號的產(chǎn)生通過(guò)兩電平空間矢量算法得出的調制波與各個(gè)開(kāi)關(guān)管對應的三角波進(jìn)行比較來(lái)獲得，如圖4（b）所示。各個(gè)三角載波存在一定的移相關(guān)系，這樣就等效地實(shí)現了采樣周期的相互錯開(kāi)。
(a) 三級級聯(lián)多電平逆變器主電路
(b)STS-SVM驅動(dòng)信號產(chǎn)生單元
圖4 級聯(lián)多電平主電路與PWM產(chǎn)生單元
4.2 磁鏈與轉矩觀(guān)測
定子磁鏈的估計大體上可以分為三種模型，即u-i模型，i-n模型，u-n模型。其中u-i模型中磁鏈表達式為
（1）
其中，，us，is，Rs分別為定子磁鏈、電壓、電流值與定子電阻值，可見(jiàn)，u-i模型觀(guān)測定子磁鏈無(wú)需轉速信息，唯一所需了解的電動(dòng)機參數是定子電阻Rs，因此十分適合在此處應用。
（2）
其中，Pn為電機的極對數。
在Matlab/Simulink中建立磁鏈與轉矩觀(guān)測的模型，如圖5所示。
圖5 定子磁鏈與轉矩觀(guān)測模型
4.3 速度估計
基于模型參考自適應系統（Model Reference Adaptive System，MRAS）的轉速辨識實(shí)現較為方便，且具有對轉子電阻變化的完全不敏感性，電機參數變化對轉速估算的影響也較小。轉子磁鏈的電壓模型與電機轉速無(wú)關(guān)，而轉子磁鏈的電流模型與電機轉速有關(guān)，因此選擇轉子磁鏈的電壓模型作為參考模型，而選擇轉子磁鏈的電流模型作為可調模型[7]。
由于在磁鏈觀(guān)測中已經(jīng)估算出定子磁鏈，因此參考模型可以用定子磁鏈表示：
（3）
其中，
為轉子磁鏈，Lm為定轉子互感， Lr為轉子電感，
為定子瞬時(shí)電感， Ls為定子電感。
可調模型為：
（4）
其中Tr=Lr/Rr為轉子時(shí)間常數，Rr為轉子電阻，
為轉子角速度。
圖6 利用轉子磁鏈估計轉速的MRAS方案
圖7 轉速估計模型
定義廣義狀態(tài)誤差
，利用Popov超穩定準則可推導出自適應率形式為：
?。?）
其中，Kp、Ki分別為比例和積分系數， 是取之于的誤差信息，
（6）
由式（6）可以看出，磁鏈誤差信息比例于轉子磁鏈矢量 和 之間的角偏差αr， 經(jīng)過(guò)PI調節器可產(chǎn)生速度信號
，這個(gè)調整信號會(huì )使可調模型估計的
與參考模型的
趨于一致，令轉子磁鏈誤差 能夠收斂于零，也就會(huì )使轉速估計值
逐步逼近于真實(shí)值，其原理如圖6所示。圖7為利用轉子磁鏈估計轉速的MRAS的Matlab/Si mulink模型。
5 仿真結果及分析
在Matlab/Simulink中建立了整個(gè)系統的仿真模型。其中，電機模型采用軟件自帶的兩級三相異步感應電機模型，參數為：額定功率PN =3730W，額定線(xiàn)電壓UN =380V，額定頻率fN =50Hz，轉子電阻Rr=1.083Ω，定子電阻Rs=1.115Ω，定子、轉子電感Ls= Lr=0.2097H，定轉子互感Lm=0.2037H，轉動(dòng)慣量J=0.02kgg㎡。逆變器每級直流電源電壓為104V，采樣周期Ts=952μs。
仿真中，給定轉速
，電機空載啟動(dòng)，在0.3s處突加6Ngm的負載。各個(gè)變量的仿真波形如圖8所示。
(a)辨識轉速與實(shí)際轉速
?。╞）轉矩動(dòng)態(tài)相應
?。╟）定子磁鏈 ?。╠）電流
?。╡）相電壓
?。╢）線(xiàn)電壓
圖8 系統仿真波形
由仿真波形可以看出，電機啟動(dòng)后0.2s，系統基本進(jìn)入穩定狀態(tài)；辨識轉速能較好地估計與跟蹤實(shí)際轉速；相電壓輸出7電平；線(xiàn)電壓輸出13電平；電流波形良好；穩態(tài)時(shí)磁鏈與轉矩脈動(dòng)都比較??；啟動(dòng)過(guò)程中定子磁鏈能很快達到給定值，并保持圓形；啟動(dòng)時(shí)轉矩迅速達到限幅值（23Ngm），之后逐漸回落到空載穩定值，加載時(shí)動(dòng)態(tài)響應特性良好。
6 結論
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