分析10KV配網(wǎng)合環(huán)裝置

4. 合環(huán)判據約束條件

條件一：線(xiàn)路允許最大合環(huán)電流跟線(xiàn)路當前負荷電流以及線(xiàn)路允許載流有以下關(guān)系：I合max

條件二：合環(huán)操作過(guò)程中最大電流應該避開(kāi)線(xiàn)路第三段保護動(dòng)作值。合環(huán)過(guò)程中系統中疊加的最大暫態(tài)電流為合環(huán)穩態(tài)電流的1.8倍,即Ish=1.8×I合，故線(xiàn)路電流應該滿(mǎn)足如下關(guān)系：IⅢ>Ish+ILD，其中IⅢ為線(xiàn)路第三段保護動(dòng)作值。

條件三：根據線(xiàn)路允許載流量以及線(xiàn)路保護動(dòng)作值得到的允許最大合環(huán)電流，采用潮流計算軟件計算得到的允許合環(huán)電壓差ΔUmax。如果現場(chǎng)測量值小于ΔUmax，則對線(xiàn)路進(jìn)行合環(huán)操作。

三、合環(huán)現場(chǎng)測量以及試驗操作

測量裝置通過(guò)測試幅值測量精度在0.5%，相位精確到0.1°可以保證測量誤差對合環(huán)操作系統無(wú)影響?，F場(chǎng)試驗我們與重慶市電力公司永川供電局選取線(xiàn)路接線(xiàn)形式具有代表性的勝廣Ⅱ線(xiàn)和永玉線(xiàn)形成的合環(huán)線(xiàn)路進(jìn)行裝置測量試驗操作以及合環(huán)操作驗證整套系統可用性。

試驗時(shí)間：2012年7月12日

在每相測量了兩組數據后調取合環(huán)操作線(xiàn)路此時(shí)負荷情況，此處僅列出A相數據。讀取線(xiàn)路負荷電流為A相出線(xiàn)的電流。其中6:55時(shí)刻，永玉線(xiàn)負荷電流為18A，勝廣II線(xiàn)為66A。此時(shí)再對合環(huán)點(diǎn)兩側線(xiàn)路的電壓和相位進(jìn)行測量。

表一

A相

測量時(shí)間6:556:56

勝廣II相電壓(kV)6.1956.14

永玉線(xiàn)相電壓(kV)6.076.07

相位差(°)-0.53-0.76

幅值差(kV)0.1250.069

矢量差(kV)0.1370.107

測量完之后申請合環(huán)操作，合環(huán)之后測量電壓和相位，以及調取合環(huán)后線(xiàn)路負荷電流。其中勝廣II線(xiàn)合環(huán)后A相電流為60.1A，永玉線(xiàn)A相電流為30.6A。

表二

A相

測量時(shí)間 7:107:25

勝廣II相電壓(kV)5.9946.022

永玉線(xiàn)相電壓(kV)6.0566.063

相位差(°)0.10.1

幅值差(kV)0.0590.041

矢量差(kV)0.0590.041

合環(huán)20分鐘之后進(jìn)行解環(huán)操作。07:27線(xiàn)路狀態(tài)為合環(huán)，讀取線(xiàn)路電流：勝廣II線(xiàn)A相電流為66.8A，永玉線(xiàn)A相電流為28.1A。07:30線(xiàn)路狀態(tài)為解環(huán)，讀取線(xiàn)路電流：勝廣II線(xiàn)A相電流為67.5A，永玉線(xiàn)A相電流為20A。

表三

A相

測量時(shí)間7:25 7:30

勝廣II相電壓(kV)6.0226.081

永玉線(xiàn)相電壓(kV)6.0636.022

相位差(°)0.10.35

幅值差(kV)0.0410.059

矢量差(kV)0.0410.069

分析以上數據得到如下結論：由于清晨試驗變壓器觸點(diǎn)、線(xiàn)路負載情況不平度大，合環(huán)前兩端的實(shí)測電壓差較大，預估合環(huán)電流也比較大，但是合環(huán)點(diǎn)的隔離開(kāi)關(guān)等接觸器銹蝕比較大存在很大的接觸阻抗，導致整個(gè)合環(huán)環(huán)路的阻抗比理想的大很多，因此時(shí)機的合環(huán)電流很小，在10A左右。

現場(chǎng)合環(huán)和解環(huán)操作成功，并且系統工作穩定，從而驗證了測量裝置的準確性以及潮合環(huán)系統分析得到合環(huán)判據的收斂性。

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