LinkSwitch系列恒壓/恒流式單片開(kāi)關(guān)電源的應用
3 電路設計要點(diǎn)
3.1 最大輸出功率
LinkSwitch在交流85~265V寬范圍輸入、交流230V固定輸入時(shí)的最大連續輸出功率(POM)分別為3W、4W。為達到最大連續輸出功率,設計電路時(shí)應注意以下事項。
1)設計的直流輸入電壓最小值UImin≥90V。當交流輸入電壓u=85~265V時(shí),輸入濾波電容的容量可按3μF/W的比例系數來(lái)選取。對于交流230V或115V固定輸入電壓,可按1μF/W的比例系數來(lái)選取。
2)LinkSwitch是專(zhuān)門(mén)設計在不連續模式下工作的,此時(shí)初級繞組感應電壓UOR的范圍是40~60V。若設計成連續模式,會(huì )導致環(huán)路工作不穩定。
3)次級整流管應采用肖特基二極管。圖1中的VD2就采用1A/60V的肖特基二極管。
4)預先可假定電源效率η=70%。
5)源極引腳必須與印制板上的覆銅箔接觸良好,以保證將熱量及時(shí)散發(fā)出去,使芯片溫度不超過(guò)+100℃。
除了受溫度條件、通風(fēng)狀況、封裝形式、電源結構等因素的影響之外,在給定條件下LinkSwitch的最大輸出功率還與高頻變壓器磁芯的大小、導磁率、初級電感容量、最小輸入電壓、輸入濾波電容的容量、輸出電壓、整流管壓降等參數有關(guān),這會(huì )造成實(shí)際的POM值與設計值不相等。
3.2 高頻變壓器
在非連續模式下,當功率MOSFET關(guān)斷時(shí),已存儲在高頻變壓器中的能量就轉換為次級輸出。若不考慮次級損耗的情況下,則高頻變壓器的最大轉換功率為
PM=0.5LPI2LIMITf
式中:LP為初級電感量;
I2LIMITf為系數,它代表初級極限電流的平方與開(kāi)關(guān)頻率的乘積,其典型值為I2LIMITf=(254mA)2×42kHz=2710A2Hz。
PM所對應的控制端電流用IDCT來(lái)表示,IDCT可用來(lái)設定LinkSwitch電源的最大輸出功率點(diǎn)POM。
當開(kāi)關(guān)電源從恒流區開(kāi)始工作時(shí),初級電感量(LP)對峰值輸出功率(POPK)起決定作用,該參數應加以控制。若估計的POPK值允許有±20%的變化量,則LP值允許偏差±10%,磁芯的氣隙δ≥0.08mm。
若采用EE13型磁芯,取δ=0.08mm,LP允許有±10%的偏差,初級感應電壓UOR=40~60V,則LinkSwitch的最大輸出功率可達2.7W。選擇尺寸較大的磁芯能提升感應電壓UOR,進(jìn)而提高輸出功率。例如,選擇EE16型磁芯時(shí),最大輸出功率為3W。如不考慮空載時(shí)的功率損耗,還可采用EE19型磁芯,在交流230V輸入時(shí),UOR>70V,將輸出功率提高到5W。UOR還影響恒流輸出特性曲線(xiàn)的線(xiàn)性度。在完成設計前應檢查恒流輸出特性。
3.3 影響輸出特性的因素
LinkSwitch輸出特性的余量由LinkSwitch的余量以及外部電路來(lái)決定。采用如圖1所示電路時(shí),最大輸出功率為2.75W,輸出電壓的變化量為±10%,輸出電流的變化量為±20%。影響輸出特性的因素主要有初級漏感、次級整流管的壓降和輸出引線(xiàn)上的電阻。例如,當初級漏感達到50μH時(shí)將導致空載時(shí)的輸出電壓大約上升30%。如果增加光耦反饋電路并利用外部穩壓管進(jìn)行二次穩壓,那么整個(gè)負載范圍內的輸出電壓變化量可降低到±5%。
3.4 關(guān)鍵元器件的選擇
下面以圖1為例,介紹選擇外圍關(guān)鍵元器件的原則。
1)鉗位二極管VD1應選擇耐壓為600V甚至更高的快恢復或超快恢復二極管,不能用普通的低速二極管。
2)鉗位電容C4可采用0.1μF、100V的金屬膜或塑料薄膜電容,容量誤差在±5%、±10%或±20%均可,但不推薦使用陶瓷電容,因為該種電容受溫度和電壓變化的影響較大、容易引起輸出電壓的波動(dòng)。
3)控制端電容C3可為L(cháng)inkSwitch的上電過(guò)程或自動(dòng)重啟動(dòng)階段提供控制電壓。設計電池充電器時(shí),C3應選擇0.22μF、10V的電容器,以保證有足夠的時(shí)間去啟動(dòng)電路。
4)選擇反饋電阻R1的原則是在最大輸出功率時(shí)能使2.3mA的反饋電流流入控制端。R1的準確值還要看所設計的UOR值。適當增大R1值可改變電池充電器的輸出特性,如圖3所示。
圖3 增大R1值對輸出特性的影響
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