扁線(xiàn)電機繞組技術(shù)解析（三）
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扁線(xiàn)電機越來(lái)越多地應用于電動(dòng)汽車(chē)領(lǐng)域。扁線(xiàn)電機具有高銅滿(mǎn)率、利于電機繞組散熱、能夠提高繞組的耐壓能力以及降低繞組端部長(cháng)度等方面的優(yōu)勢，進(jìn)而可以提升電機轉矩密度和功率密度。目前現有技術(shù)中的扁線(xiàn)發(fā)卡式電機繞組結構及其連接方式復雜多樣，其中，扁線(xiàn)波繞組結構采用波繞整距、短距或長(cháng)距的連線(xiàn)方式，現有技術(shù)中扁線(xiàn)發(fā)卡電機因其繞組結構的特殊性以及繞組連接方式的不同，星、角接點(diǎn)和三相出線(xiàn)也各有差異，這使得扁線(xiàn)繞組的異型線(xiàn)數量大大增加，這些異型線(xiàn)存在結構布線(xiàn)復雜，使得焊接空間變小，嚴重時(shí)會(huì )影響電機絕緣耐壓。所以扁線(xiàn)電機中的繞組排布及連接方式是該種電機設計的難點(diǎn)之一，現有技術(shù)中線(xiàn)圈排布方式主要存在以下幾個(gè)問(wèn)題：1)發(fā)卡線(xiàn)圈種類(lèi)較多，排布方式復雜；需要大量的匯流條和匯流排以連接各相繞組的支路和中心點(diǎn)，導致繞組端部高度增加，使得電機軸向長(cháng)度延長(cháng)；2)使用到較多的異型線(xiàn)圈，異型線(xiàn)圈的存在將增加線(xiàn)圈制造難度，不利于批量化生產(chǎn)；3)存在繞組支路不對稱(chēng)的問(wèn)題，導致反電勢、電阻、電感等存在差異，致使電機性能下降、繞組環(huán)流，增加了電機附加損耗，并且容易引起電機局部過(guò)熱。4)受繞組層數限制，扁線(xiàn)電機的等效匝數相對圓線(xiàn)電機調整困難，故扁線(xiàn)電機針對不同扭矩功率需求的平臺化設計和產(chǎn)線(xiàn)兼容性開(kāi)發(fā)更加困難。針對如上難點(diǎn)此篇文章介紹幾篇特殊的繞組結構：
2 華為-CN114204708A
此專(zhuān)利中介紹了一種短距、長(cháng)距、整距繞組混繞波繞方案。以6極54槽，A=2為例2.1 方案（1）
圖2.1 方案（1）U1相連線(xiàn)
圖2.2 方案（1）U2相連線(xiàn)
如（圖2.1、圖2.2）按照繞線(xiàn)次序和并聯(lián)支路分類(lèi)，
第一支路：
第一子繞線(xiàn)段；（48a-3b）、（12a-21b）、（30c-39d）、（48e-3f）、（12e-21f）
第二子繞線(xiàn)段；（28f-19e）、（10d-1c）、（46d-37c）、（28b-19a）
第三子繞線(xiàn)段；（10a-19b）、（28a-37b）、（46c-1d）、（10e-19f）、（28e-37f）
第四子繞線(xiàn)段；（47f-38e）、（29d-20c）、（11d-2c）、（47b-38a）
第五子繞線(xiàn)段；（29a-38b）、（47a-2b）、（11c-20d）、（29e-38f）、（47e-2f）
第六子繞線(xiàn)段；（12f-3e）、（48d-39c）、（30d-21c）、（12b-3a）
第二支路：
第一子繞線(xiàn)段；（30a-39b）、（48c-3d）、（12c-21d）、（30e-39f）
第二子繞線(xiàn)段；（29f-20e）、（11e-2e）、（47d-38c）、（29b-20a）、（11b-2a）
第三子繞線(xiàn)段；（11a-20b）、（29c-38d）、（47c-2d）、（11e-20f）
第四子繞線(xiàn)段；（10f-1e）、（46f-37e）、（28d-19c）、（10b-1a）、（46b-37a）
第五子繞線(xiàn)段；（46a-1b）、（10c-19d）、（28c-37d）、（46e-1f）
第六子繞線(xiàn)段；（47f-39e）、（30f-21e）、（12d-3c）、（48b-39a）、（30b-21a）
如（圖2.1、圖2.2）按照跨距數量不同分為三類(lèi)導體；
第一類(lèi)導體；Y=9整距，如3b-12a
第二類(lèi)導體；Y=7短距，如21f-28f
第三類(lèi)導體；Y=10長(cháng)距，如2f-12f
如（圖2.1、圖2.2）按照焊接端扭轉方向不同，分為三類(lèi)導體；
第一類(lèi)導體；左支腿向左扭轉-右支腿向右扭轉，如3b-12a
第二類(lèi)導體；左支腿向左扭轉-右支腿向左扭轉，如21f-28f
第三類(lèi)導體；左支腿向右扭轉-右支腿向右扭轉，如19a-10a
如（圖2.1、圖2.2）按照焊接端分離方向不同，分為三類(lèi)導體；
第一類(lèi)導體；左支腿向內分離-右支腿向外分離，如（19a-25b）
第二類(lèi)導體；左支腿向內分離-右支腿向內分離，如（43a-1b）
第三類(lèi)導體；左支腿向外分離-右支腿向外分離，如（7c-13d）
小結：
（1）該方案第一并聯(lián)支路的第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為10、10、7，第2層至第5層的跨距均為9。該結構中，大部分扁線(xiàn)導體的跨距相同，因此在繞制定子繞組時(shí)可采用相同型號的發(fā)卡線(xiàn)圈，減少發(fā)卡線(xiàn)圈的型號數量，且方便自動(dòng)化插設。同時(shí)，在焊接端，各并聯(lián)支路的跨距也相同，方便連接。（2）各相繞組的第一并聯(lián)支路和第二并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端均位于第1層，三相繞組可直接并聯(lián)引出，也可使用匯流排連接在一起引出。中性點(diǎn)端可直接焊接，也可采用匯流排連接在一起。（3）每個(gè)并聯(lián)支路數均將所能布置的相帶和扁線(xiàn)導體層位置進(jìn)行遍歷，因此各并聯(lián)支路數均能保持電勢平衡，不會(huì )產(chǎn)生環(huán)流。同一槽內的導體屬于同一相，因此扁線(xiàn)導體間無(wú)需設置絕緣紙，降低絕緣成本。2.2 方案（2）
圖2.3 方案（2）U1相連線(xiàn)
圖2.4 方案（2）U2相連線(xiàn)
小結：
如圖2.3、圖2.4：
（1）在方案（2）中第一并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端U1in為28a，出線(xiàn)端U1out為19b，在方案（1）的基礎上，將原來(lái)48a與3a的扁線(xiàn)導體在定子繞組的插線(xiàn)端連接，并將28a和19b扁線(xiàn)導體之間的連接部在定子繞組的插線(xiàn)端斷開(kāi)，分別用引線(xiàn)引出，其他位置的扁線(xiàn)導體的接線(xiàn)方式不做改變。該連接方式中，第1層的跨距組合為9、9、9，第6層的跨距組合為10、10、7。（2）第二并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端U2in為28c，出線(xiàn)端 U2out為19d，在方案（1）的基礎上，將原來(lái)30a與21a的扁線(xiàn)導體在定子繞組的插線(xiàn)端連接，并將28c和19d扁線(xiàn)導體之間的連接部在定子繞組的插線(xiàn)端斷開(kāi)，分別用引線(xiàn)引出，其他位置的扁線(xiàn)導體的接線(xiàn)方式可不做改變。（3）通過(guò)方案（1）與方案（2）的對比可知，當將各個(gè)并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端不全部設置在第1層時(shí)，可將同相兩并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端設置在同一繞線(xiàn)槽內，同時(shí)將同相兩并聯(lián)支路的出線(xiàn)端設置在另外相鄰跨距的同一繞線(xiàn)槽內，可有效減少并聯(lián)支路間的引線(xiàn)距離，可方便三相繞組的各并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端并聯(lián)引出或使用匯流排聯(lián)結引出，引出距離較小。2.3 方案（3）
圖2.5 方案（3）U1相連線(xiàn)
圖2.6 方案（3）U2相連線(xiàn)
小結：
如圖2.5、圖2.6：
（1）在方案（3）中第一并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端U1in為2b，出線(xiàn)端U1out為47a，在方案（1）的基礎上，將原來(lái)48a層與3a的扁線(xiàn)導體在定子繞組的插線(xiàn)端連接，并將2b和47a扁線(xiàn)導體之間的折彎部在定子繞組的焊接端斷開(kāi)，分別用引線(xiàn)引出，其他位置的扁線(xiàn)導體的接線(xiàn)方式不做改變。（2）在方案（3）中第二并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端U2in為2d，出線(xiàn)端U2out為47c，在方案（1）的基礎上，將原來(lái)30a與21a的扁線(xiàn)導體在定子繞組的插線(xiàn)端連接，并將2d層和47c扁線(xiàn)導體之間的連接部在定子繞組的插線(xiàn)端斷開(kāi)，分別用引線(xiàn)引出，其他位置的扁線(xiàn)導體的接線(xiàn)方式不做改變。（3）與方案（1）相比，方案（3）中的各并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端，由定子繞組的插線(xiàn)端轉換為焊接端，轉換形式簡(jiǎn)單易行，且進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端的位置可靈活選擇。方案（3）中，通過(guò)該接線(xiàn)方式，兩并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端位于同一繞線(xiàn)槽內，出線(xiàn)端位于同一繞線(xiàn)槽內，連接距離可更小。2.4 方案（4）
圖2.7 方案（4）U1相連線(xiàn)
圖2.8 方案（4）U2相連線(xiàn)
小結：
如圖2.7、圖2.8：
方案（4）與方案（1）相比，各相第一并聯(lián)支路和第二并聯(lián)支路的進(jìn)線(xiàn)端10和出線(xiàn)端的位置與實(shí)施例一相同，不同之處在于對各并聯(lián)支路在第1層和第6層的跨距了做了改變，方案（4）中，第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為10、10、7，而該實(shí)施例四，第1層的跨距組合為9、9，第6層的跨距組合為8、8、11。
總結：
華為在專(zhuān)利號CN114204708A中以6極54槽，A=2為例介紹了集中混繞方案，該方案右如下優(yōu)點(diǎn)：1、每相的各并聯(lián)支路間具有平衡的電路連接方式，能有效減少定子繞組交流損耗的產(chǎn)生，并且避免了并聯(lián)支路間的環(huán)流，提升了電機的效率和降低電機的溫升，給電機方案設計提供了更多的可能性。同時(shí)，該定子繞組的進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端可根據需要進(jìn)行改變，靈活方便。2、采用本申請的繞組結構的電機發(fā)卡線(xiàn)圈等種類(lèi)較少，定子繞組焊接端的發(fā)卡線(xiàn)圈跨距和扭頭角度相同，各個(gè)焊接點(diǎn)圓周對稱(chēng)分布，每相繞組進(jìn)線(xiàn)端和出線(xiàn)端分布比較規律，繞組生產(chǎn)制造難度較低。3、同一繞線(xiàn)槽的扁線(xiàn)導體為同一相，同一繞線(xiàn)槽的扁線(xiàn)導體間不需要相間絕緣紙，降低了電機的絕緣成本和插線(xiàn)難度，提升了電機的銅滿(mǎn)率。4、該定子繞組可實(shí)現插線(xiàn)端進(jìn)出線(xiàn)和焊接端進(jìn)出線(xiàn)的靈活轉換，進(jìn)出線(xiàn)端可實(shí)現同層出線(xiàn)或同槽出線(xiàn)靈活轉換。3 聯(lián)電-CN202110358098
此專(zhuān)利中介紹了一種短距、長(cháng)距結合的一種奇數pin繞組方案，以8極48槽，A=2為例：圖3.1 方案（1）U相繞組分布圖
圖3.2 方案（1）繞組的排布示意圖
圖3.3 方案（2）繞組的排布示意圖如（圖3.1、圖3.2）按照繞線(xiàn)次序和并聯(lián)支路分類(lèi)：第一支路
第一子繞線(xiàn)段；（1a-8b）、（13a-20b）、（25a-32b）、（37a-44b）
第二子繞線(xiàn)段；（1c-8d）、（13c-20d）、（25c-32d）、（37c-44d）
第三子繞線(xiàn)段；（1e-43e）、（37e-31e）、（25e-19e）、（13e-7e）
第四子繞線(xiàn)段；（2d-43c）、（38d-31c）、（26d-19c）、（14d-7c）
第五子繞線(xiàn)段；（2b-43a）、（38b-31a）、（26b-19a）、（14b-7a）
第二支路
第一子繞線(xiàn)段；（14a-21b）、（26a-33b）、（38a-45b）、（2a-9b）
第二子繞線(xiàn)段；（14c-21d）、（26c-33d）、（38c-45d）、（2c-9d）
第三子繞線(xiàn)段；（14e-20e）、（26e-32e）、（38e-44e）、（2e-8e）
第四子繞線(xiàn)段；（3d-44c）、（39d-32c）、（27d-20c）、（15d-8c）
第五子繞線(xiàn)段；（3b-41a）、（39b-32a）、（27b-20a）、（15b-8a）
如（圖3.1、圖3.2）按照跨距數量不同分為三類(lèi)導體；
第一類(lèi)導體；Y=7長(cháng)距，如（1a-8b）
第二類(lèi)導體；Y=5短距，如 8b-13a
第三類(lèi)導體；Y=6整距，如（1e-43e）
按照焊接端扭轉方向不同分為兩類(lèi)相同；
左支腿向左扭轉-右支腿向右扭轉，如8b-13a
左支腿向左扭轉-右支腿向左扭轉，如44d-1e
焊接端分離方向相同；
左支腿向內分離-右支腿向外分離，如8b-13a
左支腿向外分離-右支腿向外分離，如43e-37e
總結：
（1）如（圖3.1）所示，此專(zhuān)利以48槽5層線(xiàn)圈為例，介紹了一種繞組其每層的線(xiàn)圈3、5、7等奇數pin繞組專(zhuān)利，且此繞組在繞制時(shí)除第e層外，繞組焊接端和皇冠端繞組跨距分別5、7，其更有利于繞組扭頭的一致性。（2）如（圖3.2）此專(zhuān)利在方案（2）中U相繞組分布在連續3個(gè)定子槽，且在這3個(gè)槽中所占層數分別為2-5-3。（3）如（圖3.3）此專(zhuān)利在方案（1）中U相繞組分布在連續3個(gè)定子槽，且在這3個(gè)槽中所占層數分別為3-5-2。（4）如（圖3.4）所述定子以奇數個(gè)所述線(xiàn)圈的設置方式及復合的分布繞組排布方式，使得各相所述線(xiàn)圈產(chǎn)生的磁動(dòng)勢之間存在相位差，則各磁動(dòng)勢相互疊加，經(jīng)疊加后的磁動(dòng)勢比現有技術(shù)中重合在一起的磁動(dòng)勢要小，進(jìn)而使得所述電機在一定程度上能夠削弱電機產(chǎn)生的諧波，尤其是能夠大幅度削弱5次諧波和7次諧波，并且能夠降低轉矩脈動(dòng)和噪聲，提高電機性能。諧波次數 | 1 | 3 | 5 | 7 | 11 | 13 | 17 | 19 |
整距繞組因素 | 0.97 | 0.71 | 0.26 | 0.26 | 0.97 | 0.97 | 0.26 | 0.26 |
復合繞組因素 | 0.97 | 0.71 | 0.26 | 0.26 | 0.97 | 0.97 | 0.26 | 0.26 |
圖3.4 諧波含量對比
（5）如（圖3.5、圖3.6）方案1和方案2對反電動(dòng)勢和齒槽轉矩都有很好的抑制作用，以使得降低電機噪聲，提高電機性能。
圖3.5 反電動(dòng)勢對比
圖3.6 齒槽轉矩對比4 匯川-CN114301199此專(zhuān)利中介紹了一種奇數pin長(cháng)距、短距、整距混繞方案，以8極48槽7pin，A=2為例：
圖4.1 方案（1）U相繞組連線(xiàn)
圖4.2 方案（2）U相繞組連線(xiàn)圖4.3 方案（3）U相繞組連線(xiàn)如（圖4.1）按照繞線(xiàn)次序和并聯(lián)支路分類(lèi)，1-7層極作a-g層：
第一支路
第一子繞線(xiàn)段；（1e-43d）、（37c-31b）、（25a-32a）、（38b-44c）
第二子繞線(xiàn)段；（2d-8e）、（14f-20g）、（25g-19f）、（13e-7d）
第三子繞線(xiàn)段；（1c-43b）、（37a-44a）、（2b-8c）、（14d-20e）
第四子繞線(xiàn)段；（26f-32g）、（37g-31f）、（25e-19d）、（13c-7b）
第五子繞線(xiàn)段；（1a-8a）、（14b-20c）、（26d-32e）、（38f-44g）
第六子繞線(xiàn)段；（1g-43f）、（37e-31d）、（25c-19b）、（13a-20a）
第七子繞線(xiàn)段；（26b-32c）、（38d-44e）、（2f-8g）、（13g-7f）
第二支路
第一子繞線(xiàn)段；（2e-44d）、（38c-32b）、（26a-19a）、（25b-31c）
第二子繞線(xiàn)段；（37d-43e）、（1f-7g）、（2g-44f）、（38e-32d）
第三子繞線(xiàn)段；（26c-20b）、（14a-7a）、（13b-19c）、（25d-31e）
第四子繞線(xiàn)段；（37f-43g）、（38g-32f）、（26e-20d）、（14c-8b）
第五子繞線(xiàn)段；（2a-43a）、（1b-7c）、（13d-9e）、（25f-31g）
第六子繞線(xiàn)段；（26g-20f）、（14e-8d）、（2c-44b）、（38a-31a）
第七子繞線(xiàn)段；（37b-43c）、（1d-7e）、（13f-19g）、（14g-8f）
按跨距數量不同分為三類(lèi)導體：
第一類(lèi)導體；Y=6整距,如43d-37c
第二類(lèi)導體；Y=5短距,如（37a-42a）
第三類(lèi)導體；Y=7長(cháng)距,如（1e-43d）、20g-25g
按照焊接端扭轉方向不同分為兩類(lèi)導體；
第一類(lèi)導體；左支腿向左扭轉-右支腿向右扭轉，如43d-37c
第二類(lèi)導體；左支腿向右扭轉-右支腿向右扭轉，如31b-25a
第三類(lèi)導體；左支腿向左扭轉-右支腿向左扭轉，如20g-25g
按照焊接端分離方向不同分為三類(lèi)導體；
第一類(lèi)導體；左支腿向外分離-右支腿向內分離，如43d-37c
第二類(lèi)導體；左支腿向外分離-右支腿向外分離，如20g-25g
總結：
（1）如（圖4.1）該疊繞結構在最外層a層設有Y=7長(cháng)距繞組，在中間層b-f層設有Y=6整距繞組，在最內層設有Y=5短距繞組。此結構避免了短距型發(fā)卡線(xiàn)圈和長(cháng)距型發(fā)卡線(xiàn)圈同層同心設置而引發(fā)的線(xiàn)圈之間相互擠壓從而絕緣失效的問(wèn)題。（2）如（圖4.1）繞制在中間層線(xiàn)圈能夠以整距焊接形式焊接，如此能夠使每相子繞組內各支路繞組中的電流完全相等，避免各支路繞組之間出現支路環(huán)流，從而大幅減小高頻輸出下的電機的附加交流銅耗，提高電機高速運行時(shí)的運行效率，并能夠避免由支路環(huán)流帶來(lái)的子繞組局部過(guò)溫的問(wèn)題，有利于提升電機的壽命。（3）如（圖4.2）方案（2）與方案（1）相比，對調了最外層a層與最內層g層排布。（4）如（圖4.3）方案（3）與方案（1）相比，改變了U1與U2的進(jìn)出線(xiàn)位置，使U1-,U2-位于最內層繞組，便于U1-與U2-的連接。（5）電機的每相子繞組引出端的中性點(diǎn)在電機的徑向上能夠處于同一層，使中性點(diǎn)處的匯流排結構更為簡(jiǎn)單、長(cháng)度更短，通過(guò)扁銅排簡(jiǎn)單彎折成型就可以構成中性點(diǎn)匯流排，而不需要借助于單獨的模具，有利于降低電機的生產(chǎn)成本，提高電機的加工和制造效率。同時(shí)也允許每相子繞組的引出端由鐵芯的同一側引出，并能夠使相鄰兩個(gè)引出端之間的間距較短，如此每相子繞組之間不再需要使用匯流排匯流。5 博格華納-CN115001184
此專(zhuān)利介紹了一種長(cháng)短距混繞方案的奇數pin繞組，實(shí)現了奇數層可直接焊接，不需要額外增加一層擴展層進(jìn)行焊接，不會(huì )導致電氣間隙的減小所帶來(lái)的絕緣隱患。圖5.1 常規奇數pin U1相繞組圖5.2 常規奇數pin U2相繞組如（圖5.1、圖5.2）常規奇數pin繞組按照繞線(xiàn)次序和并聯(lián)支路分類(lèi)，第一支路
第一子繞線(xiàn)段；（26a-33b）、（38a-45b）、（2a-9b）、（14a-21b）
第二子繞線(xiàn)段；（26c-33d）、（38c-45d）、（2c-9d）、（14c-21d）
第三子繞線(xiàn)段；（26e-31e+）、（37e-44e+）、（1e-8e+）、（14e-19e）
第四子繞線(xiàn)段；（14d-7c）、（2d-43c）、（38d-31c）、（26d-32c）
第五子繞線(xiàn)段；（14b-7a）、（2b-43a）、（38b-31a）、（26b-19a）
第二支路
第一子繞線(xiàn)段；（25a-32b）、（37a-44b）、（1a-8b）、（13a-20b）
第二子繞線(xiàn)段；（25c-32d）、（37c-44d）、（1c-8d）、（13c-20d）
第三子繞線(xiàn)段；（25e-32e+）、（38e-43e+）、（2e-7e+）、（13e-20e）
第四子繞線(xiàn)段；（15d-8c）、（3d-44c）、（39d-32c）、（27d-20c）
第五子繞線(xiàn)段；（15b-8a）、（3b-44a）、（39b-32a）、（27b-25a）
小結：
如（圖5.1、5.2）上述奇數pin繞組U相，在a-d層皆按照Y=7,Y=5長(cháng)短距依次從外向內進(jìn)行繞制，a-b層順時(shí)針繞完后再跳至c-d層。而到了第5層為了避免U1與U2同層同心繞制而容易導致干涉和絕緣失效問(wèn)題，故在出線(xiàn)側或非出線(xiàn)層端部增加虛擬層e+層，其含義是：如（26e-31e+），其31號槽內部分任位于鐵芯內部第5層（e層），但其端部需向內徑方向多分離1個(gè)槽位，使其端部在e+層焊接。故此博格華納設計如下方案。
圖5.3 方案（1）pin U1相繞組
圖5.4 方案（1）pin U2相繞組
圖5.5 方案（2）pin U1相繞組
圖5.6 方案（2）pin U2相繞組
如（圖5.3、圖5.4）方案（1）繞組按照繞線(xiàn)次序和并聯(lián)支路分類(lèi)，
第一支路
第一子繞線(xiàn)段；（1a-8b）、（13c-20d）、（25e-32e）、（27d-20c）
第二子繞線(xiàn)段；（15b-8a）、（13a-20b）、（25c-32d）、（37e-44e）
第三子繞線(xiàn)段；（39d-32c）、（27b-20a）、（25a-32b）、（37c-44d）
第四子繞線(xiàn)段；（1e-8e）、（3d-44c）、（39b-32a）、（37a-44b）
第五子繞線(xiàn)段；（1c-8d）、（13e-20e）、（15d-8c）、（3b-44a）
第二支路
第一子繞線(xiàn)段；（2a-9b）、（14c-21d）、（26e-31e）、（26d-19c）
第二子繞線(xiàn)段；（14b-7a）、（14a-21b）、（26c-33d）、（38e-43e）
第三子繞線(xiàn)段；（38d-31c）、（26b-19a）、（26a-33b）、（38c-45d）
第四子繞線(xiàn)段；（2e-7e）、（2d-43c）、（38b-31a）、（38a-45b）
第五子繞線(xiàn)段；（2c-9d）、（14e-19e）、（14d-7c）、（2b-43a）
小結：
（1）如（圖5.3、5.4）上述奇數pin繞組U相，在a-d層皆按照Y=7,Y=5長(cháng)短距依次從外向內進(jìn)行繞制，a-b層繞至一圈后直接跳至c-d層，在第5層水平繞制后，在回頭向外繞制。從a層到e層來(lái)回往復。（2）如（圖5.5、5.6）方案（1）與方案（2）相比，只是出線(xiàn)端和非出線(xiàn)端繞組對調，即跨槽數由原來(lái)的7槽和5槽，變?yōu)?/span>5槽和7槽。（3）方案（1）和方案（2）通過(guò)改變波繞組次序，實(shí)現了奇數pin波繞組不需要額外增加一擴展層進(jìn)行焊接，不會(huì )導致電器江西減小所帶來(lái)絕緣隱患。6 總結：
扁線(xiàn)定子繞組電機基本構成元件為發(fā)卡線(xiàn)圈，雖然發(fā)卡線(xiàn)圈的電機中定子槽內層數的調整不如散線(xiàn)電機靈活，但是我們從這幾個(gè)專(zhuān)利中可以看出通過(guò)巧妙的繞線(xiàn)方式，來(lái)適配我們各種場(chǎng)景的。比如文中提到的奇數pin繞組，對于特定的電機性能要求當偶數層發(fā)卡線(xiàn)圈的電機無(wú)法滿(mǎn)足要求，而奇數層發(fā)卡線(xiàn)圈的電機提供了更多的每相串聯(lián)線(xiàn)圈匝數的組合，能夠匹配特定的電機技術(shù)指標輸入，同時(shí)還可以降低繞組諧波給NVH帶來(lái)改善。再比如通過(guò)繞組次序或進(jìn)出線(xiàn)位置的改變，可以使相鄰中心點(diǎn)更近，時(shí)星角接點(diǎn)位于同層，或者使進(jìn)出線(xiàn)口位于同槽更有利于三相連接件設計。所以具體案例還要根據實(shí)際邊界或考慮工藝性來(lái)調整繞組。*博客內容為網(wǎng)友個(gè)人發(fā)布，僅代表博主個(gè)人觀(guān)點(diǎn)，如有侵權請聯(lián)系工作人員刪除。
