基于FEM/BEM的變速器箱體輻射噪聲研究
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圖9 箱體聲輻射計算結果
圖10 箱體結構加筋強化示意圖
圖11 箱體加筋強化前后相同場(chǎng)點(diǎn)的聲壓譜
表1列出了箱體加筋前后，箱體重量和輻射中聲壓的變化情況。由此可見(jiàn)，采用此種有針對性加筋強化方式，在箱體重量增加并不大的情況下，能有效的抑制箱體的噪聲輻射。
表1 箱體加筋前后重量和總聲壓的對比 
注：輻射總聲壓是指箱體前端面中心3米遠的場(chǎng)點(diǎn)的總聲壓值
(1)采用流固耦合的有限元理論和聲學(xué)邊界元理論，建立了具有復雜結構的箱體噪聲數值仿真計算的流固耦合有限元模型和邊界元模型;
(2)進(jìn)行了流固耦合箱體有限元的強迫振動(dòng)計算，并通過(guò)臺架試驗進(jìn)行驗證，試驗數據和仿真計算數據基本吻合。說(shuō)明采用的方法和建立的模型是準確、合理的;
(3)進(jìn)行了復雜箱體穩態(tài)噪聲輻射計算，結算結果表明，在箱體剛度較弱的表面處，其輻射聲壓較大;而且箱體模態(tài)分析得出的一階模態(tài)和四階模態(tài)屬于聲輻射優(yōu)勢模態(tài)，聲輻射計算結果也表明該兩模態(tài)下噪聲輻射確實(shí)更嚴重。數值計算結果與聲振理論基本吻合;
(4)加筋計算結果表明，經(jīng)過(guò)此種加筋處理后，在箱體的重量增加不大的情況下，其噪聲輻射能得到有效的抑制。(end)
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